Варианты расчетов радиуса изгиба труб
26.10.2017
Гибка трубопровода на специализированных станках — технологический процесс изменения направленности трубы в пространстве под углом. Во время данной процедуры во внутренней точке гиба появляется сжимающее напряжение, а во внешней части — растягивающее напряжение. Чтобы определить правильный радиус сгибания трубы с учетом всех параметров, при котором исключается появление различных деформаций, используют специальные расчеты.
Расчет радиуса гибки трубы с помощью линейки
Для проведения расчетов необходимо взять две жесткие линейки длиною 30 и 50 см. Первоначально измеряется радиус гиба уже изогнутой трубы, который нужно повторить на заготовке. Линейку нужно приложить к исходной трубе и замерить расстояние между линейкой и серединой трубы (рис. 1).
Рис. 1 Измерение ширины в исходной трубе.
Рис. 2. Радиус гибки трубы.
Используя полученные данные замеров линеек, необходимо подобрать подходящие параметры радиуса и диаметра дуги из таблиц 1 и 2.
- А – интервал (ширина) трубы, мм
- D – диаметр дуги, мм
- R — радиус гибки, мм
Таблица 1. Использование линейки 30 см
Интервал |
5 |
7,5 |
10 |
12,5 |
15 |
17,5 |
20 |
25 |
Диаметр |
4505 |
3008 |
2260 |
1813 |
1515 |
1303 |
1145 |
925 |
Радиус |
2253 |
1504 |
1130 |
907 |
758 |
652 |
573 |
463 |
Интервал |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
90 |
100 |
Диаметр |
780 |
603 |
500 |
435 |
391 |
340 |
325 |
Радиус |
390 |
302 |
250 |
218 |
196 |
170 |
163 |
Таблица 2. Использование линейки 50 см
Интервал |
5 |
7,5 |
10 |
12,5 |
15 |
17,5 |
20 |
25 |
30 |
40 |
50 |
Диаметр |
12500 |
8341 |
6260 |
5013 |
4182 |
3589 |
3145 |
2525 |
2113 |
1603 |
1300 |
Радиус |
6250 |
4172 |
3130 |
2507 |
2091 |
1795 |
1573 |
1263 |
1057 |
802 |
650 |
Интервал |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
110 |
130 |
160 |
200 |
Диаметр |
1102 |
963 |
861 |
785 |
725 |
678 |
611 |
550 |
513 |
радиус |
551 |
482 |
432 |
393 |
363 |
339 |
306 |
275 |
257 |
Вычисления внутреннего и внешнего угла изгиба трубы с учетом значений пружинения
Радиус изгиба трубной заготовки рассчитывается так:
λ= λ +∆λ
при этом:
λ – угол изгиба
∆λ – значение угла пружинения
Расчеты параметра ∆λ:
при этом:
Ro (мм) – осевой радиус изгиба
П = 3,14
n и m – компоненты исчисляются так:
где:
S – толщина стенки детали, мм
Rн – внешний радиус изгиба заготовки, мм
Rо – средний осевой радиус изгиба трубы, мм
Rв – внутренний радиус изгиба трубы, мм
π = 3,14
П – модуль упрочнения материала трубы, кг/мм²
Е – модуль упругости материала трубы, кг/мм²
σо – экстрополированный предел текучести материала трубы, кг/мм²
Внешний и внутренний радиусы изгиба заготовки исчисляется следующим образом:
dн – значение внешнего сечения заготовки (мм)
Таблица 3. Механические характеристики материалов, использующихся для производства труб
Наименование |
П — модуль упрочнения |
E — модуль упругости |
σо — экстрополированный предел текучести |
Сталь 10 |
130 |
21000 |
30 |
Сталь марки Х18Н10Т |
194 |
17600 |
|
Сталь марки ВМг6М |
45 |
7000 |
14,6 |
Если у вас остались вопросы по теме, задайте их нашему менеджеру:
- По телефону 8-800-555-95-28 (звонок бесплатный по России);
- Отправив заявку на электронную почту zakaz@remontenergo.ru;
- Заполнив заявку внизу страницы.
Вернуться к списку
В сечении I продольные напряжения:
• в конусе
σпр.к = ±1,82С3 |
+ |
pDн |
; |
(2.135) |
||||||
4δ |
m cosα |
|||||||||
• в цилиндре |
н.1 1 |
|||||||||
σ |
пр.ц |
= ±1,82m2C |
+ |
pDн |
. |
(2.136) |
||||
1 |
3 |
4δн1 |
В сечении II соответственно: |
||||||||
σ |
пр.к = ±1,82С3 + |
pdн |
; |
(2.137) |
||||
4δ |
н2 |
m cosα |
||||||
2 |
||||||||
σ |
пр.ц |
= ±1,82m2C + |
pdн |
. |
(2.138) |
|||
2 |
4δн2 |
|||||||
При выводе указанных формул принято, что сечения I и II расположены |
||||||||
друг от друга на расстоянии, |
превышающем величину |
2Dнδн.пер / cosα и не |
испытывают взаимного влияния. Коэффициенты m представляют собой отношение толщин:
m1 =δн.пер / δн1 |
, |
(2.139) |
||||||||||||||||||
m2 =δн.пер / δн2 , |
(2.140) |
|||||||||||||||||||
Константы определяются по формулам: |
||||||||||||||||||||
С1 |
= |
1 |
m cosα + |
1 |
−C6 |
m cosα +1+ |
1 |
; |
(2.141) |
|||||||||||
С4 |
С5 |
m |
2 |
2 |
||||||||||||||||
m |
||||||||||||||||||||
С2 |
= |
1 |
m cosα + |
1 |
2 |
+1 |
+ |
1 |
; |
(2.142) |
||||||||||
С4 |
С5 |
m |
2 |
−C6 m |
||||||||||||||||
m cosα |
||||||||||||||||||||
С = 1 |
[C |
( cosα +1)+C |
(m2 −1)] ; |
(2.143) |
||||||||||||||||
3 |
m2C4 |
5 |
6 |
|||||||||||||||||
124
С4 = m |
2 |
+ |
1 |
m cosα +1+ |
1 |
(2.144) |
|
m2 |
+ 2 |
. |
|||||
m cosα |
Причем при расчете напряжений в сечении 1 коэффициент m принимается равным m1, в сечении II коэффициент m принимается равным m2.
Для сечения I :
С |
=1,82 |
Dн |
pDн + Ν |
+ 4M |
tgα |
; |
(2.145) |
|||||||
5 |
δн11,5 |
4 |
πDн |
πDн2 |
||||||||||
pD |
1 |
|||||||||||||
С6 |
= 0,85 |
н |
1− |
. |
(2.146) |
|||||||||
m1 cosα |
||||||||||||||
2δн1 |
||||||||||||||
Для сечения II: |
||||||||||||||
С |
=1,82 |
dн |
pdн + Ν + 4M |
tgα ; |
(2.147) |
|||||||||
5 |
δн1,25 |
4 |
πdн |
πdн2 |
||||||||||
pD |
1 |
|||||||||||||
С6 |
= −0,85 |
н |
1− |
. |
(2.148) |
|||||||||
m1 cos |
||||||||||||||
2δн2 |
α |
Здесь N – продольная растягивающая сила, обусловленная внешними воздействиями и внутренним давлением; M – изгибающий момент, действующий на конический переход.
2.5.4. Расчет днищ
Днища (заглушки) имеют эллиптическую или близкую к ней форму. Рекомендуемые размеры:
•общая высота Η ≥ 0,4Dн ;
•высота цилиндрической части 0,4Dн;
•радиус эллиптической части R ≥ Dн;
•радиус перехода цилиндрической части в эллиптическую r>Dн, где Dн – наружный диаметр трубопровода.
Расчетная толщина стенки δдн определяется из условия прочности самой напряженной цилиндрической части днища:
δдн = |
np pDн |
, |
(2.149) |
||
2(R |
Д |
+ n |
p |
p) |
|
1 |
125
где R1Д — расчетное сопротивление стали, из которой изготовлено днище. Меридиональные σм и кольцевые σкц.н напряжения в эллиптической
части днища от действия нормативной нагрузки – внутреннего давления определяются по формулам:
σ н |
= pD / 4δ |
дн |
; |
(2.150) |
|||||||
м |
вн |
||||||||||
н |
рDвн |
. |
(2.151) |
||||||||
σкц = |
|||||||||||
2 |
|||||||||||
Dвн |
|||||||||||
4δдн |
2 |
− |
|||||||||
4H |
2 |
||||||||||
2.6.Расчет радиусов упругого изгиба на криволинейных участках трассы
Магистральный трубопровод любого диаметра и назначения имеет криволинейные участки в горизонтальной и вертикальной плоскостях, что обуславливается необходимостью обхода различных препятствий, рельефом местности и наличием различных переходов через естественные и искусственные препятствия. Повороты могут осуществляться при помощи упругого (свободного) изгиба, а также при помощи вварки кривых труб, изготовленных в холодном состоянии на трубогибочных станках, или крутоизогнутых вставок, изготовленных методом горячей штамповки или сваренных из отдельных сегментов.
2.6.1. Горизонтальный поворот
Поворот трубопровода в горизонтальной плоскости характеризуется следующими параметрами (рис.2.21):
•ρгор — радиус поворота;
•α — угол поворота – угол между новым направлением трассы и продолжением старого направления;
•Т – тангенс
• Б – биссектриса кривой
126
1 |
||||||
Б = ρ |
||||||
гор |
−1 ; |
(2.153) |
||||
α |
||||||
cos |
2 |
|||||
• К – длина кривой
К = ρгор |
πα . |
(2.154) |
180 |
Рис.2.21. Параметры горизонтального поворота:
НК – начало кривой; КК – конец кривой; ВУ – вершина угла
Поворот в горизонтальной плоскости образуется путем приложения к будущему криволинейному участку некоторой монтажной нагрузки Р, при этом
изгибаемый участок трубопровода длиной l представляет собой консоль, нагруженную на конце сосредоточенной силой Р, создаваемой, например, трубоукладчиком (рис.2.22). Изогнутая ось консоли имеет форму параболы с переменным по длине радиусом кривизны, минимальное значение которого имеет место в точке условного защемления трубопровода.
Радиус упругого изгиба трубопровода в горизонтальной плоскости из условия прочности определится выражением:
ρгор ≥ 34ΕσDн , (2.155)
и
где σи— максимально допустимые напряжения изгиба, определяемые как
σ |
и |
≤Ψ |
m |
R2 |
− |
µσн |
−α |
Ε∆t |
, |
(2.156) |
|||
3 0,9kн |
н |
кц |
t |
||||||||||
127
имея ввиду, что при положительном значении величины |
µσкц −αt Ε∆t |
коэффициент Ψ3 принимается равным единице, а при |
отрицательном |
рассчитывается по формуле (2.50). |
Рис.2.22. Расчетная схема горизонтального поворота
Усилие, необходимое для изгиба трубопровода, равно:
P = |
3ΕI (ρгор − |
ρгор2 −l2 ) |
. |
(2.157) |
l3 |
||||
Траншея при горизонтальном повороте отрывается по дуге окружности, характеризуемой уравнением:
x2 +(ρгор − у)2 = ρгор2 |
. |
(2.158) |
128
Получаемое несоответствие между изогнутой осью трубопровода и осью траншеи должно удовлетворять условию вписываемости трубы в траншею. Как показывают расчеты, наибольшее расхождение осей трубопровода и траншеи
достигается в точке x = 23 l:
∆у |
= у |
− y = |
14 |
Pl3 |
ρ |
− |
ρ |
2 |
− |
4 |
l |
2 |
, |
(2.159) |
||||||
max |
тр |
− |
гор |
гор |
||||||||||||||||
81 |
ΕI |
9 |
||||||||||||||||||
и не должно превышать допустимого значения |
||||||||||||||||||||
∆уmax ≤[∆у]= (B − Dн.и )/ 2 |
, |
(2.160) |
где В – ширина траншеи по дну; Dн.и – диаметр заизолированного трубопровода; P – усилие, необходимое для изгиба трубопровода, определяемое по формуле (2.157).
Если трубопровод не вписывается в траншею, т.е. не выполняется условие (2.160), следует увеличить ширину траншеи по дну В или уменьшить
длину изгибаемого участка l, осуществляя требуемый поворот изгибом нескольких участков меньшей длины.
2.6.2. Вертикальный поворот
Различают вертикальный поворот на вогнутом рельефе местности (рис. 2.23) и вертикальный поворот на выпуклом рельефе местности
(рис.2.24).
Рис.2.23. Расчетная схема вертикального поворота на вогнутом рельефе
Рис.2.24. Расчетная схема вертикального поворота на выпуклом рельефе
129
Радиусы поворотов трубопровода в вертикальной плоскости определяются из двух условий: условия прочности и условия прилегания трубопровода ко дну траншеи под действием собственного веса. Поскольку ось трубопровода, изогнутого под действием собственного веса, представляет параболу, а профи дна траншеи – дугу окружности, зависимости, предложенные ниже, составлены с учетом того, что в точке наибольшей кривизны трубопровода радиус упругого изгиба был больше или равен величине, определяемой по табл.2.10.
На вогнутом рельефе местности радиус ρвог из условия прочности определяется по формуле:
из условия прилегания ко дну траншеи – по формуле:
384ΕI |
−cos |
α |
|||||||
1 |
2 |
||||||||
ρ |
вог |
= 3 |
α4 |
, |
(2.162) |
||||
5q |
|||||||||
тр |
где α — угол поворота трассы в радианах; qтр – расчетная нагрузка от собственного веса трубопровода, qтр=qм + qиз.
На выпуклом рельефе местности радиус ρвып из условия прочности
ρвып ≥ ΕDн / 2σи , |
(2.163) |
из условия прилегания ко дну траншеи – по формуле: |
|
8ΕI |
|
ρвып = 3 q α2 . |
(2.164) |
тр |
130
2.7. Примеры расчетов
Пример 2.1. Определить толщину стенки трубы для участка газопровода Оренбург-Уфа при следующих исходных данных: Dн= 1020 мм;
р =7,4 МПа; tэ=+19 °С; тип прокладки – подземная.
Решение
1. По табл. 1.1 участок газопровода относится к IV категории, по табл. 1.2 для IV категории m=0,90. По сортаменту (см.приложение Г) для газопровода выбираем трубы, выпускаемые Выксунским металлургическим заводом из
стали марки 10Г2ФБЮ с σв = R1н = 589 МПа и σт = R2н =461 МПа, k1=1,34, kн=1
(табл.2.6).
2. Расчетное сопротивление металла труб по формуле (2.34)
R = |
589 0,9 |
= 395,6 МПа. |
|
1 |
1,34 |
1 |
|
3. Толщина стенки газопровода по формуле (2.36) с коэффициентом надежности по нагрузке от внутреннего давления np=1,1
δ = |
1,1 7,4 1,02 |
= 0,01028 м. |
||||||
2(395,6 +1,1 7,4) |
||||||||
4. Полученное расчетное значение толщины стенки округляем до |
||||||||
ближайшего большего |
по |
сортаменту, |
равного |
δн= |
0,0103 |
м, |
||
Dвн=1020-2·10,3=999,4 мм. По СНиП 2.01.07-85*, [112] находим для района |
||||||||
прокладки трубопровода tI |
= |
-15 °C; tVIII= +20 |
°С; ∆I = |
20°С; |
∆VII = 6 |
°С. |
Нормативные значения температуры наружного воздуха в холодное и теплое
время года: tнx = -15 -20 = 35 °С, tнm = +20 +6 + 26 °С, а расчетные значения tx = -35 -6 + -41 °C; tm = +26 +3 = +29 °C.
Температурный перепад при замыкании трубопровода в холодное время года ∆t x =+19 – (-41) = +60 °С, а при замыкании в теплое время года
∆tm = +19 – (+29) = -10 °С.
В качестве расчетного температурного перепада принимаем наибольшее значение ∆t =+60 °С.
5. Продольные напряжения по формуле (2.40)
σпрN = -1,2·10-5·2,1·105·60+0,3·1,1 7,4 0,9994 = -32,7 МПа. 2 0,0103
131
6. Знак «минус» указывает на наличие осевых сжимающих напряжений, поэтому необходимо определить по формуле (2.39) коэффициент Ψ1 ,
учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб:
Ψ1 |
= |
− 32,7 |
2 |
− 32,7 |
= 0,956 . |
||
1 − 0,75 |
− 0,5 |
395,6 |
|||||
395,6 |
|||||||
7. По формуле (2.38) пересчитываем значение толщины стенки |
|||||||
газопровода |
|||||||
δ = |
1,1 7,4 1,02 |
= 0,0107м . |
|||||
2(0,956 395,6 +1,1 7,4) |
8. Большее ближайшее значение толщины стенки по сортаменту равно 10,8 мм. Если мы примем эту толщину стенки трубы, то значение продольных осевых напряжений:
σпр.N = −1,2 10−5 2,1 105 60 + 0,3 |
1,1 7,4 0,9984 |
= −38,2 |
МПа . |
|
2 0,0108 |
||||
Тогда
Ψ1 = |
− 38,2 |
2 |
− 0,5 |
38,2 |
= 0,947 |
; |
1 − 0,75 |
395,6 |
|||||
395,6 |
||||||
δ = |
1,1 7,4 1,02 |
= 0,0108 м = 10,8 мм . |
||||
2(0,947 395,6 +1,1 7,4) |
Принятая толщина стенки удовлетворяет условиям.
Dн / 140 =1,02 / 140 +0,0073<0,0108,
0,004<0,0108.
Очевидно, что δн=10,8 мм можно принять за окончательный результат.
Пример 2.2. Проверить на прочность и по деформациям трубопровод, рассчитанный в предыдущем примере.
Исходные данные: Dн= 1020 мм; Dвн=998,4 мм; δн10,8 мм; R1=395,6 МПа; R2н =461 МПа; p=7,4 МПа; ∆t x =60 °С; ∆tТ =-10 °С; σпрN =-38,2 МПа;
m = 0,9; ρmin = 1000 м.
132
Решение
1. Значение кольцевых напряжений σкц по формуле (2.9)
σкц = |
1,1 7,4 0,9984 |
=376 |
МПа. |
|
2 0,0108 |
||||
2.Коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла трубыΨ2 по формуле (2.45)
Ψ2 = 1 − 0,75 395376,6 2 − 0,5 395376,6 = 0,093.
3.Проверяем прочность трубопровода в продольном направлении по условию (2.44)
−38,2 ≤ 0,093 395,6
38,2>36,8 МПа, т.е. условие не выполняется.
Увеличиваем толщину стенки трубы до ближайшего большего значения по сортаменту (приложение Г), приняв δн=12,3 мм =0,0123 м, при этом
внутренний диаметр трубы будет равен
Dвн =1020 − 2 12,3 =995,4 мм.
4. |
Напряжения σкц по формуле (2.9) |
|||||||
σкц = |
1,1 7,4 0,9954 |
= 329,4 МПа. |
||||||
2 0,0123 |
||||||||
5. |
Коэффициент Ψ2 по формуле (2.45) |
|||||||
329,4 |
2 |
329,4 |
= 0,2765. |
|||||
Ψ2 = 1 − 0,75 |
− 0,5 |
395,6 |
||||||
395,6 |
||||||||
6. |
Продольные напряжения σпрN по формуле (2.40) |
|||||||
σпрN = −1,2 10−5 2,1 105 60 +0,3 |
1,1 7,4 0,9954 |
= −52,4 МПа. |
||||||
2 0,0123 |
||||||||
7.Проверяем условие (2.44)
−52,4 ≤ 0,2765 395,5
133
Соседние файлы в папке Сооркжение и ремонт
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
17.03.201510.9 Кб43СТЗ-09-01.xlsx
2017-12-12
Минимальные радиусы гибки труб
При монтаже трубопроводов любой сложности возникает необходимость выполнения поворотов, отводов, загибов трубы. Реализовать поворот трубопровода можно двумя способами:
- загнуть трубу
- использовать угловые переходы
Использование переходников позволяет осуществить компактный монтаж трубопровода, при этом возникаю некоторые сложности. Переходник нужно прикрепить к трубе (на резьбу или с помощью сварки). Кроме того, материал переходника должен соответствовать материалу трубы.
Например для водопроводных стальных труб используют переходы из ковкого чугуна или стали, для коррозиестойкой трубы используют специальные переходы эксцентрические нержавеющие .
Трубопровод с загнутыми элементами, как правило, менее компактен, но содержит гораздо меньше соединений, что снижает вероятность появления утечек.
Минимальные радиусы гибки трубы зависят от нескольких параметров:
- материала трубы,
- наружного диаметра,
- толщины стенки.
Минимальные радиусы изгиба стальной трубы
Радиусы изгиба толстостенных (толщина стенки более 2 мм) и тонкостенных (толщина стенки менее 2мм) труб различны, значения представлены в следующей таблице.
Радиусы гиба стальной водопроводной трубы
Минимальные радиусы изгиба стальной водопроводной трубы, выполненной по ГОСТ 3262-75, представлены в таблице.
Радиусы изгиба медной трубы
Для медных и латунных труб установлены следующие значения минимально допустимого радиуса изгиба.
К чему может привести неправильный загиб трубы
Загиб трубопроводов с радиусом меньше установленного может привести к деформации трубы, появлению изломов, трещин, утрате герметичности и снижению эксплуатационных качеств.
Также при выполнении гибки необходимо следить за тем, чтобы гиб был равномерным, а поверхность трубы на деформировалась, для этого используют специальные приспособления: оправки, валки, трубогибы, гибочные станки.
Читайте также:
Все новости
The calculations and science that go into the specifications for the safe bending of pipe can be complicated. The thickness of pipe, flexibility of the material, angle of bend needed and other factors are all considered. Fortunately, for those needing to measure the radius of a pipe that has already been bent, the process is much simpler.
••• Dana Dowling/Demand Media
Measure the circumference of the pipe bend with a tape measure. Do this by pressing the tape against the inner surface of the pipe. Then run the tape from the point where the bend begins on one straight end of the pipe, to the point where the bend ends on the other side of the bend. (See line in blue on graphic)
••• Dana Dowling/Demand Media
Multiply the circumference measurement from Step 1 above by 2. This is for a 180-degree pipe bend as shown in the graphic. For a 90-degree pipe turn, multiply by four at this point.
••• Dana Dowling/Demand Media
Take the result of the calculation in Step 2 and call this value «C.»
••• Dana Dowling/Demand Media
Use the following equation to calculate the pipe bend radius (R): R = C/2(pi) where pi = 3.14
For example, if you measurement from Step 1 was 100 cm, and the pipe was bent at 180 degrees as shown: C = 2*100 = 200 cm R = 200/2(3.14) = 31.85 cm
Принцип построения упругого изгиба |
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|
||||||
|