Как найти распределение сил тока

Алгоритм решения
задач по физике для расчета характеристик электрической цепи.

Малкова Анастасия Викторовна, ГБОУ школа №
258 Колпинского района Санкт-Петербурга

Цель: систематизация знаний учащихся по теме «Электрический
ток», применение полученных знаний для решения задач на расчет характеристик
электрической цепи в случае смешанного соединения проводников

Характеристиками электрической цепи являются значения
сопротивления элементов ее составляющих, сила тока и напряжение на них, а также
работа и мощность.

Основополагающим для школьников среднего звена при
изучении электрического тока является закон Ома для участка цепи:

I = U / R

Также необходимо не забывать о правилах при вычислении
тех или иных характеристик цепи при разных типах соединения проводников. Для
удобства восприятия все необходимые для вычисления формулы можно
систематизировать в таблице:

	Сила тока I (А)	Сопротивление R (Ом)	Напряжение U (В)	Работа А (Дж)	Мощность Р (Вт)
Определение	I = q/t	R = U / I	U = A / q	A = UIt	P = UI
Последовательное соединение	I = I1 = I2	R= R1 + R2	U = U1 + U2	A = I2Rt	P = I2R
Параллельное соединение	I = I1 + I2	1/R = 1/R1 + 1/R2	U = U1 = U2	A = U2t / R	P = U2 / R

При
рассмотрении задач на смешанное соединение проводников необходимо делить их на
небольшие задачки, в каждой из которых рассматривать уже только один тип
соединения.

Рассмотрим
задачу:

Найдите
распределение сил токов и напряжений в цепи, общее сопротивление  элементов
цепи, если амперметр показывает 3 А, а R₁=2 Ом, R₂=4 Ом, R₃=3 Ом, R₄=1 Ом, R₅=12Ом.

Дано: Ia= 3A R1=2Ом R2=4Ом R3=3Ом R4=1Ом R5=12Ом

Решение: Задача представляет из себя пример смешанного соединение проводников. Для решения будем использовать метод от части к целому , путем поэтапного упрощения сложной электрической схемы. I этап. Нахождение общего сопротивления цепи. Рассмотрим 1 и 2 резисторы, они между собой связаны последовательным соединением. Значит мы можем модифицировать схему следующим образом и применить формулу для расчета сопротивления R12 R12 = R1 + R2 R12 = 2 Ом + 4 Ом = 6 Ом

Найти: Rобщ — ? I1 , I2 ,I3 ,I4 ,I5 — ? U1 , U2 ,U3 ,U4 ,U5 — ?

 

Резисторы
R₁₂ и R₅ соединены в цепь последовательно.
Преобразовываем схему и применяем формулу

 =  +

Приводим
формулу и рассчитываем R₁₂₅

R₁₂₅ =

  
R₁₂₅ =  = 4 Ом

Элементы
R₃, R₄, R₁₂₅ последовательно соединены. Делаем последнее преобразование цепи и
применяя формулы для расчеты сопротивления проводников при последовательном
соединении , находим значение R _общ

R_общ = R₃ + R₄ + R₁₂₅

                                                                        
R_общ = 3 Ом + 4 Ом + 1 Ом
= 8 Ом

II этап. Нахождение распределения сил токов и
напряжений на элементах электрической цепи.

Для
наиболее наглядного представления результатов вычислений рекомендуется
использовать таблицу. По данным задачи мы можем внести в нее значение
сопротивлений всех элементов цепи и общее значение силы тока (поскольку именно
это значение измеряется при данном подключении амперметра). Также мы можем
заполнить ячейку с ранее вычисленным общим значением сопротивления цепи.

	1	2	3	4	5	общее
Сила тока I (А)						3
Напряжение U (В)
Сопротивление R (Ом)	2	4	3	1	12	8

Исходя
из данных таблицы найдем значение напряжения по закону Ома для участка цепи:

U_общ = I_общ * R_общ

U_общ  = 3А * 8 Ом = 24 В

По
правилу распределения тока в цепи I_а = I₃ = I₃ = I₁₂₅ = 3А

Можем
воспользовавшись законом Ома для участка цепи определить напряжения на 3-ем и
4-ом проводниках:

U₃ = I₃ * R₃

U₃  = 3А * 3Ом = 9 В

U₄ = I₄ * R₄

U₄
 = 3А * 1 Ом = 3
В

Рассмотрим
элемент, состоящий из 1го, 2го и 5го проводников. Поскольку между 5м и 1-2м
параллельное соединение, то воcпользуемся формулой:

U₁₂₅ = U₁₂ = U₅ = 12 В

Зная
значение напряжения на 5м проводнике и его сопротивление, найдем значение силы
тока на нем:

I₅ =
U₅ / R₅

I₅ = 12 / 12 = 1 А

Для
нахождения тока на 1-2 резисторах воспользуемся правилом (т к 1-2 и 5
проводники соединены параллельно) :

I₁₂₅
= I₁₂ + I₅

Следовательно,
I₁₂ = I₁₂₅ — I₅ = 3А – 1А = 2А

Т
к проводники между собой соединены последовательно , то и значение сил токов на
них совпадают, а значит

I₁ =I₂ = I₁₂ = 2А

Осталось
по закону Ома для участка цепи вычислить значение напряжений на этих резисторах

U₁ =
I₁ * R₁

U₁  = 2А * 2Ом = 4 В

U₂ = I₂ * R₂

U₂  = 2А * 4 Ом = 8 В

Все
полученные результаты вычислений были занесены в таблицу.

	1	2	3	4	5	общее
Сила тока I (А)	2	2	3	3	1	3
Напряжение U (В)	4	8	9	3	12	24
Сопротивление R (Ом)	2	4	3	1	12	8

Таким
образом сложную задачу удалось решить методом последовательного упрощения
электрической схемы или рассмотрения отдельных элементов этой цепи.

Задача для самостоятельной работы:

Найдите
распределение сил токов и напряжений в цепи, общее сопротивление  элементов
цепи, если вольтметр показывает 68 В, а R₁=2 Ом, R₂=8 Ом, R₃=3 Ом, R₄=6 Ом, R₅=3,4 Ом.

Ответы
к задаче:

	1	2	3	4	5	общее
Сила тока I (А)	16	4	13,3	6,6	20	20
Напряжение U (В)	32	32	40	40	68	140
Сопротивление R (Ом)	2	8	3	6	3,4	7

Как найти распределение токов в схеме

При решении задач на смешанное соединение проводников обычно составляют так называемые эквивалентные схемы, выделяя участки с последовательным и параллельным соединением.

Тогда мы можем найти сопротивление этого участка с параллельным соединением проводников:

R _2,3,4 и R ₅ соединены параллельно. Поэтому

Найти распределение токов и напряжений в цепи.

Так как известны сила тока и сопротивление на первом участке, то можно найти напряжение на нем: U ₁ = I ₁ R ₁ = 1 ∙ 10 = 10 B .

Первый и второй проводники соединены параллельно. Значит, напряжение на них одинаково, т.е. U ₁ = U ₂ = 10 В. Так как первый и второй проводники имеют одинаковое сопротивление, то сила тока на них одинакова: I ₂ = 1 А. При параллельном соединении I _1,2 = I ₁ + I ₂ = 2 А.

Найдем общее сопротивление участка 3-4-5:

U ₃ = U ₄ = U ₅ = 6 В. Зная напряжение на каждом из участков и сопротивление, можно найти силу тока на каждом участке.

Источник

Расчет электрических цепей

Для вычисления рабочих параметров радиотехнических устройств и отдельных схем применяют специальные методики. После изучения соответствующих технологий результат можно узнать быстро, без сложных практических экспериментов. Корректный расчет электрических цепей пригодится на стадии проектирования и для выполнения ремонтных работ.

Категории элементов и устройств электрической цепи

Для условного изображения определенной цепи применяют специальную схему. Кроме отдельных физических компонентов, она содержит сведения о направлении (силе) токов, уровнях напряжения и другую информацию. Качественная модель показывает реальные процессы с высокой точностью.

Компоненты электрической цепи:

• источник постоянного или переменного тока (Е) – аккумулятор или генератор, соответственно;
• пассивные элементы (R) – резисторы;
• компоненты с индуктивными (L) и емкостными (С) характеристиками;
• соединительные провода.

На рисунке обозначены:

• ветви – участки цепи с одним током;
• узлы – точки соединения нескольких ветвей;
• контур – замкнутый путь прохождения тока.

При решении практических задач выясняют, как узнать силу тока в отдельных ветвях. Полученные значения используют для анализа электрических параметров. В частности, можно определять падение напряжения на резисторе, мощность потребления подключенной нагрузки. При расчете цепей переменного тока приходится учитывать переходные энергетические процессы, влияние частоты.

Метод расчета по законам Ома и Кирхгофа

До изучения технологий вычислений необходимо уточнить особенности типовых элементов при подключении к разным источникам питания. При постоянном токе сопротивлением индуктивности можно пренебречь. Конденсатор эквивалентен разрыву цепи. Также следует учитывать следующие различия разных видов соединений резисторов:

• последовательное – увеличивает общее сопротивление;
• параллельное – распределяет токи по нескольким ветвям, что улучшает проводимость.

Закон Ома для участка цепи

Типовая аккумуляторная батарея легкового автомобиля вырабатывает напряжение U = 12 V. Бортовой или внешний амперметр покажет соответствующее значение при измерении. Соединение клемм проводом недопустимо, так как это провоцирует короткое замыкание. Если жила тонкая (

К сведению. Результат показанного расчета пригодится для поиска подходящего резистора. Следует делать запас в сторону увеличения. По стандарту серийных изделий подойдет элемент с паспортной номинальной мощностью 5 Вт.

На практике приходится решать более сложные задачи. Так, при значительной длине линии нужно учесть влияние соединительных ветвей цепи. Через стальной проводник ток будет протекать хуже, по сравнению с медным аналогом. Следовательно, надо в расчете учитывать удельное сопротивление материала. Короткий провод можно исключить из расчета. Однако в нагрузке может быть два элемента. В любом случае общий показатель эквивалентен определенному сопротивлению цепи. При последовательном соединении Rэкв = R1 + R2 +…+ Rn. Данный метод пригоден, если применяется постоянный ток.

Закон Ома для полной цепи

Для вычисления такой схемы следует добавить внутреннее сопротивление (Rвн) источника. Как найти ток, показывает следующая формула:

Вместо напряжения (U) при расчетах часто используют типовое обозначение электродвижущей силы (ЭДС) – E.

Первый закон Кирхгофа

По классической формулировке этого постулата алгебраическая сумма токов, которые входят и выходят из одного узла, равна нулю:

Это правило действительно для любой точки соединения ветвей электрической схемы. Следует подчеркнуть, что в данном случае не учитывают характеристики отдельных элементов (пассивные, реактивные). Можно не обращать внимания на полярность источников питания, включенных в отдельные контуры.

Чтобы исключить путаницу при работе с крупными схемами, предполагается следующее использование знаков отдельных токов:

• входящие – положительные (+I);
• выходящие – отрицательные (-I).

Второй закон Кирхгофа

Этим правилом установлено суммарное равенство источников тока (ЭДС), которые включены в рассматриваемый контур. Для наглядности можно посмотреть, как происходит распределение контрольных параметров при последовательном подключении двух резисторов (R1 = 50 Ом, R2 = 10 Ом) к аккумуляторной батарее (Uакб = 12 V). Для проверки измеряют разницу потенциалов на выводах пассивных элементов:

• UR1 = 10 V;
• UR1 = 2 V;
• Uакб = 12 V = UR1 + UR2 = 10 + 2;
• ток в цепи определяют по закону Ома: I = 12/(50+10) = 0,2 А;
• при необходимости вычисляют мощность: P = I2 *R = 0,04 * (50+10) = 2,4 Вт.

Второе правило Кирхгофа действительно для любых комбинаций пассивных компонентов в отдельных ветвях. Его часто применяют для итоговой проверки. Чтобы уточнить корректность выполненных действий, складывают падения напряжений на отдельных элементах. Следует не забывать о том, что дополнительные источники ЭДС делают результат отличным от нуля.

Метод преобразования электрической цепи

Как определить силу тока в отдельных контурах сложных схем? Для решения практических задач не всегда нужно уточнение электрических параметров на каждом элементе. Чтобы упростить вычисления, используют специальные методики преобразования.

Расчет цепи с одним источником питания

Для последовательного соединения пользуются рассмотренным в примере суммированием электрических сопротивлений:

Контурный ток – одинаковый в любой точке цепи. Проверять его можно в разрыве контрольного участка мультиметром. Однако на каждом отдельном элементе (при отличающихся номиналах) прибор покажет разное напряжение. По второму закону Кирхгофа можно уточнить результат вычислений:

В этом варианте в полном соответствии с первым постулатом Кирхгофа токи разделяются и соединяются во входных и выходных узлах. Показанное на схеме направление выбрано с учетом полярности подключенного аккумулятора. По рассмотренным выше принципам сохраняется базовое определение равенства напряжений на отдельных компонентах схемы.

Как найти ток в отдельных ветвях, демонстрирует следующий пример. Для расчета приняты следующие исходные значения:

По следующему алгоритму будут определяться характеристики цепи:

• базовая формула для трех элементов:

Rобщ = R1*R2*R3/(R1*R2 + R2*R3 + R1*R3.

• подставив данные, вычисляют Rобщ = 10 * 20 * 15 / (10*20 + 20*15 +10*15) = 3000 /(200+300+150) = 4,615 Ом;
• I = 12/ 4,615 ≈ 2,6 А;
• I1 = 12/ 10 = 1,2 А;
• I2 = 12/20 = 0,6 А;
• I3 = 12/15 = 0,8 А.

Как и в предыдущем примере, рекомендуется проверить результат вычислений. При параллельном соединении компонентов должно соблюдаться равенство токов на входе и суммарного значения:

Если применяется синусоидальный сигнал источника, вычисления усложняются. При включении в однофазную розетку 220V трансформатора придется учитывать потери (утечку) в режиме холостого хода. В этом случае существенное значение имеют индуктивные характеристики обмоток и коэффициент связи (трансформации). Электрическое сопротивление (ХL) зависит от следующих параметров:

Вычисляют ХL по формуле:

Чтобы находить сопротивление емкостной нагрузки, подойдет выражение:

Следует не забывать о том, что в цепях с реактивными компонентами сдвигаются фазы тока и напряжения.

Расчет разветвленной электрической цепи с несколькими источниками питания

Пользуясь рассмотренными принципами, вычисляют характеристики сложных схем. Ниже показано, как найти ток в цепи при наличии двух источников:

• обозначают компоненты и базовые параметры во всех контурах;
• составляют уравнения для отдельных узлов: a) I1-I2-I3=0, b) I2-I4+I5=0, c) I4-I5+I6=0;
• в соответствии со вторым постулатом Кирхгофа, можно записать следующие выражения для контуров: I) E1=R1 (R01+R1)+I3*R3, II) 0=I2*R2+I4*R4+I6*R7+I3*R3, III) -E2=-I5*(R02+R5+R6)-I4*R4;
• проверка: d) I3+I6-I1=0, внешний контур E1-E2=I1*(r01+R1)+I2*R2-I5*(R02+R5+R6)+I6*R7.

Дополнительные методы расчета цепей

В зависимости от сложности устройства (электрической схемы), выбирают оптимальную технологию вычислений.

Метод узлового напряжения

Основные принципы этого способа базируются на законе Ома и постулатах Кирхгофа. На первом этапе определяют потенциалы в каждом узле. Далее вычисляют токи в отдельных ветвях с учетом соответствующих электрических сопротивлений (отдельных компонентов или эквивалентных значений). Проверку делают по рассмотренным правилам.

Метод эквивалентного генератора

Эта технология подходит для быстрого расчета тока в одной или нескольких контрольных ветвях.

В данной методике общую цепь представляют в виде источника тока с определенным напряжением и внутренним сопротивлением. Далее выполняют вычисления по контрольной ветви с применением стандартного алгоритма.

Видео

Источник

Параллельное соединение сопротивлений

Параллельным соединением сопротивлений называется такое соединение, при котором к одному зажиму источника подключаются начала сопротивлений, а к другому зажиму — концы.

Общее сопротивление параллельно включенных сопротивлений определяется по формуле

Общее сопротивление параллельно включенных сопротивлений всегда меньше наименьшего сопротивления, входящего в данное соединение.

На вышеуказанном рисунке мы можем сразу сказать что общее сопротивление будет меньше 10 ом.

Первый частный случай

Если параллельно включено только два резистора то их общее сопротивление можно определить по формуле

Второй частный случай

Если параллельно включено любое количество резисторов одинаковых сопротивлений то их общее сопротивление можно определить если сопротивление одного резистора разделить на количество резисторов.

Распределение токов и напряжения в параллельных ветвях

Так как начала всех сопротивлений сведены в одну общую точку, а концы — в другую, то очевидно, что разность потенциалов на концах любого из параллельно включенных сопротивлений равна разности потенциалов между общими точками.

Итак, при параллельном соединении сопротивлений напряжения на них равны между собой.

Если разветвление подключено непосредственно к зажимам источника тока, то напряжение на каждом из сопротивлений равно напряжению на зажимах источника.

Второе свойство цепи с параллельным соединением заключается в том, что электрический ток распределяется по параллельным ветвям обратно пропорционально их сопротивлениям.

Это значит что чем больше сопротивление тем меньше по нему пойдет ток.

Рассматривая точку разветвления А, замечаем, что к ней притекает ток I, а токи I₁, I_2, I₃ утекают из нее. Так как движущиеся электрические заряды не скапливаются в точке, то очевидно, что суммарный заряд, притекающий к точке разветвления, равен суммарному заряду утекающему от нее:

Следовательно, третье свойство параллельного соединения может сформулирована так:

Величина тока в не разветвленной части цепи равна сумме токов в параллельных ветвях.

Источник

Цепи с распределенными параметрами

Содержание:

Цепи с распределенными параметрами:

Как было показано в гл. I, электрическое и магнитное поле, а также превращение электромагнитной энергии в тепло, имеют место в каждом элементарном участке любых электрических устройств — индуктивных катушках, обмотках электрических машин и трансформаторов, линиях передачи электрической энергии и т. п. Следовательно, все устройства являются цепями с распределенными индуктивностью, емкостью и сопротивлением.

Однако, когда эти устройства рассматриваются в целом, они обычно заменяются эквивалентными двухполюсниками или четырехполюсниками с сосредоточенными параметрами г, L и С. Если устройство работает при одной частоте, эквивалентные схемы приводятся к простейшим — последовательному или параллельному соединению активного и реактивного сопротивлений для двухполюсника и к Т-образной или П-образной схеме с теми же элементами для четырехполюсника.

Если необходимо провести анализ для некоторого диапазона частот, эквивалентная схема становится тем сложней, чем шире этот диапазон. В общем случае приходится рассматривать цепь такой, какая она есть в действительности, т. е. как цепь с распределенными параметрами.

Необходимость рассмотрения устройств как цепей с распределенными параметрами возникает также в тех случаях, когда анализ должен выявить соотношения внутри устройства, например требуется определить напряжение и ток в разных точках линии передачи.

Далее методы расчета цепей с распределенными параметрами изучаются на примере однородных линий передач, широко применяемых в электроэнергетике и технике электрической связи.

Уравнения однородной линии

В двухпроводных однородных линиях индуктивность и сопротивление линии, а также емкость и проводимость через несовершенную изоляцию между проводами можно считать распределенными равномерно. Эти параметры на единицу длины двухпроводной линии, подсчитанные для линий различной конфигурации, в дальнейшем обозначены, соответственно, L, г, с, g.

Бесконечно малый элемент двухпроводной линии длиной dx может быть заменен эквивалентной схемой с параметрами Ldx, rdx, Cdx и rdx. На рис. 20.1 эта схема изображена жирными линиями и выбраны управления напряжений и токов. При этом индуктивность и сопротивление являются продольными параметрами линии, а емкость и проводимость — ее поперечными параметрами.

В каждом элементе dx линии происходит падение напряжения

В общем случае переменных напряжений и токов для элемента, расположенного на расстоянии х от конца линии и отмеченного на рис. 20.1 жирными линиями,

.

После сокращения на dx получается система уравнений в частных производных для мгновенных значений напряжений и токов:

решение которой при заданных начальных и граничных условиях определит u и i в функции х и t.

При анализе процессов в трехфазной линии каждая ее фаза может рассматриваться, как однофазная двухпроводная линия. Не приводя вывода, можно, например, указать, что для симметричной трехфазной воздушной линии, провода которой расположены в вершинах равностороннего треугольника и удалены от земли, эквивалентная каждой фазе двухпроводная линия имеет индуктивность I, вдвое меньшую, а емкость С, вдвое большую, чем двухпроводная линия с таким же расстоянием между проводами, как и трехфазная линия. Сопротивление г эквивалентной двухпроводной линии равно сопротивлению провода одной фазы, а проводимость g — проводимости одной фазы по отношению к земле.

Решение уравнений однородной линии для установившихся режимов

Режим постоянного напряжения:

Если к началу линии приложено постоянное напряжение U₀₁, npи установившемся режиме напряжения и токи в линии будут также постоянными. При подстановке в уравнения линии вместо переменных мгновенных значений u и i постоянных во времени U₀ и I₀ в каждой точке линии производные по t будут равны нулю и уравнения станут обыкновенными дифференциальными уравнениями, в которых независимой переменной является x — расстояние от конца линии:

Для получения из приведенной выше системы одного уравнения с одним неизвестным U₀ надо взять производную по х от первого уравнения:

и подставить сюда значение из второго:

Если положить, что , то

Характеристическое уравнение и его корни имеют вид:

Общее решение для напряжения на расстоянии х от конца линии получает вид:

Следовательно, ток в этой точке

Отсюда видно, что однородную линию характеризуют две величины: — волновое сопротивление икоэффициент распространения.

Постоянные интегрирования определяются из граничных условий, которыми могут быть две из четырех величин, например напряжение U₀₁ ток I₀₁ в начале линии или U₀₂, I₀₂ в конце линии. Пусть заданы напряжение U₀₂ и сопротивление r₂ нагрузки и тем самым ток Тогда для конца линии, т. е. при х = О,

Откуда

Следовательно, напряжение и ток на расстоянии х от конца линии будут:

Таким образом, напряжение и ток в любой точке линии определяются алгебраическими суммами ординат двух экспоненциальных кривых. Ординаты кривой с уменьшаются от начала к концу линии, а ординаты кривой — от конца к началу. На рис.. 20.2 показаны составляющие и суммарные кривые U₀ и I₀ для случая r₂ > р. Если включенное в конце линии сопротивление равно волновому, т. е. r₂ = р, вторые члены выражений для U₀ и I₀ пропадают, и распределение U₀ и I₀ = вдоль линии представляется одной зкспонентой.

Следовательно, в однородной линии постоянного тока происходит затухание напряжения и тока вдоль линии, определяемое коэффициентом распространения который в данном случае является также коэффициентом затухания.

Режим синусоидального напряжения

Если к началу линии приложено синусоидальное напряжение постоянной угловой частоты ω, при установившемся режиме напряжение и ток в каждой точке линии будут также синусоидальными функциями времени той же частоты. Так как синусоидальные напряжение и ток являются частным случаем переменных и и i, в расчетах надо учесть все параметры линии рис. 20.1, т. е. r, L, g и С.

Применяя символический метод, можно использовать результаты расчета для линии постоянного тока (п. 1), заменив продольное сопротивление r комплексным сопротивлением а поперечную про водимость g комплексной проводимостью . Тогда характеристиками линии будут волновое сопротивление Z коэффициент распространения y:

Вещественная часть а коэффициента распространения является коэффициентом затухания, а мнимая называется коэффициентом фазы.

При указанном переходе от постоянного тока к синусоидальному комплексные напряжения и ток на расстоянии х от конца линии получают вид:

Если ввести гиперболические функции

выражения для будут:

Эти уравнения аналогичны уравнениям для однородных симметричных цепных схем, что и следовало ожидать, так как однородная линия рассматривалась как однородная цепная схема с бесконечно большим числом элементарных звеньев.

Однородная линия в целом является симметричным пассивным четырехполюсником. Его уравнения получают из последних выражений при х =1, где 1 — длина линии:

Параметры этого четырехполюсника

Из уравнений линии видно, что напряжение и ток в любой точке линии являются также функцией частоты ω, так как от нее зависят волновое сопротивление Z, коэффициент распространения у и его составляющие . Это значит, что в случае сложной формы кривых напряжения и тока, имеющей место в линиях связи, отдельные гармоники будут передаваться с разным коэффициентом затухания а, что вызывает нежелательные искажения. Чтобы их избежать, строят линии, у которых юТогда коэффициент распространения

и, следовательно, коэффициент затухания а = не зависит от частоты. Волновое сопротивление такой линии

является вещественным числом, т. е. активным сопротивлением, также независящим от частоты. В результате передача будет осуществляться без искажения. Такая линия называемся неискажающей.

Бегущие и стоячие волны

Уравнения линии для режима синусоидального напряжения могут быть преобразованы. После введения значения и обозначений

комплекс напряжения в линии получает вид:

Переходя к мгновенному значению напряжения

его можно рассматривать как сумму двух составляющих , зависящих от х и t.

В любой фиксированный момент времени первая составляющая иА распределена вдоль линии по закону синуса с амплитудой, которая и соответствии с множителем е» возрастает от конца линии к ее началу, т. е. затухает от начала линии к ее концу. Если в данный момент времени I’ в точке х’

то в точке х» 2 , прив р, тогда коэффициент отражения n от конца линии равен отношению отраженной волны к падающей, вычисленному в п. 2:

и. волна напряжения U₀ отразится от конца линии без перемены знака, а волна тока I₀ с переменой знака. На рис. 20.11, а показан напряжение и ток линии после отражения для г₂ = 4р, т.е. для = 0,6. Отраженные волны 0,6 U₀ и — 0,6 I₀ увеличивают напряжение до 1,6 U₀ и уменьшают ток до 0,4 I₀. После отражения от начала инии волна — 0,6 U₀ снизит напряжение линии до U₀, а волна — 6 I₀ снизит ток до — 0,2 I₀ (рис. 20.11, б). В результате второго отра-ения от конца линии напряжение на ней будет 0,64 U₀, а ток 0,16 I₀ же. 20.11, в) и т. д.

При включении короткозамкнутой линии ее конец, как. и начало, удут отражать волну напряжения с переменой знака, а волну тока — без перемены. При включении такой линии волны напряжения U₀ I тока I₀ при t 1 Обоснованием высказанного положения является линейность уравнений (11-2) и (11-3), так как только в таких уравнениях сохраняется синусоидальность всех функций.

Применяя комплексную форму записи, перепишем уравнения в комплексном виде:

Ввиду того что комплексные значенияне зависят от t и являются только функциями х, при переходе от уравнений (11-2) к (11-4) частные производные по х заменены обыкновенными.

Исключая из системы (11-4) ток получаем уравнение относительно

Аналогично, исключая из (11-4) напряжение получаем уравнение относительно

Обозначим квадратный корень из комплексного множителя при или через

и назовем эту величину коэффициентом распространения. Смысл такого названия выяснится позже. Итак, уравнения (11-5) и (11-6) записываются в виде

Получились одинаковые однородные линейные дифференциальные уравнения второго порядка. Решение первого из них имеет вид:

Ток после этого получается подстановкой (11-9) в первое уравнение (11-4):

или

где

называется волновым сопротивлением линии

Смысл такого названия объяснен дальше. Подставив (11-7) в (11-9), получим:

Мгновенное значение напряжения в точке х равно мнимой части выражения

здесь — аргументы комплексных величин

Таким образом, мгновенное значение напряжения в любой точке линии слагается из двух функций.

Рассмотрим вначале первую из этих слагающих функций.

Если считать точку х фиксированной и рассматривать изменение напряжения в данной точке в зависимости от времени, то первая слагающая выражения (11-12) представит собой синусоидальную функцию с постоянной амплитудой.

Если же считать момент времени t фиксированным и рассматривать изменение мгновенного напряжения вдоль линии (т. е. в зависимости от х), то получим затухающую синусоидальную волну напряжения, амплитуда которой убывает с ростом х, т. е. по мере удаления-от начала линии к концу.

Величина а, характеризующая изменение амплитуды волны на единицу длины линии, называется коэффициентом ослабленияа величина равная изменению фазы на единицу длины линии, называется к о-эффициентом фазы.

Ранее применялся термин коэффициент затухания.

Убывание амплитуды волны вдоль линии обусловливается потерями в линии, а изменение фазы — конечной скоростью распространения электромагнитных колебаний.

Оба эти коэффициента а и входят в комплексный параметркоторый, следовательно, характеризует распространение волны напряжения и тока по линии.

На рис. 11-3, а буквой обозначена длина волны напряжения, равная расстоянию между двумя точками линии, в которых фазы рассматриваемой слагающей напряжения различаются на

Полученная формула выражает зависимость, существующую между длиной волны и коэффициентом фазы линии.

На рис. 11-3, а изображены волны напряжения, соответствующие двум следующим друг за другом моментам времени:

С течением времени волна перемещается от начала линии к ее концу; она носит название прямой, или п а-дающей, волны.

Скорость перемещения падающей волны вдоль линии, называемая фазовой скоростью волны определяется как скорость перемещения точки, фаза колебания в которой остается постоянной.

Скорость распространения группы смежных по частоте волн характеризуется понятием групповой скорости].

Эго условие записывается для прямой волны в виде

откуда

и, следовательно,

Аналогичное исследование второго слагаемого выражения (11-12) показывает, что для произвольного момента времени оно представляет синусоидальную волну, амплитуда которой еах возрастает с увеличением х, т. е. по мере удаления от начала линии к ее концу. С течением времени волна перемещается от конца линии к ее началу (рис. 11-3,6); она называется обратной, или отраженной, волной.

Фазовая скорость обратной волны получается равной

знак минус указывает, что обратная волна

движется в направлении, противоположном направлению прямой волны.

Итак, мгновенное напряжение можно рассматривать как сумму двух волн, движущихся в противоположных направлениях, причем каждая из этих волн затухает в направлении движения.

На основании (11-13) и (11-14)

т. е. за время, равное одному периоду, как падающая, так и отраженная волны перемещаются на расстояние, равное длине волны.

Линии, физическая длина которых соизмерима с длиной волны, считаются длинными линиями. При достаточно высоких частотах практически любая протяженная электрическая цепь становится «длинной» по отношению к длине волны.

Как будет показано ниже, фазовая скорость в воздушной линии близка к скорости света

и поэтому частоте 50 Гц будет соответствовать длина волны 6000 км, а частоте Гц — длина волны 10 см. Следовательно, в первом случае длинной линией будет линия, измеряемая многими сотнями или тысячами километров, а во втором случае — цепь протяженностью в несколько сантиметров.

Возвращаясь к уравнениям (11-9) и (11-10) и записывая прямую и обратную волны в комплексной форме, имеем:

Напряжение и ток прямой и соответственно обратной волн связаны законом Ома:

Это соотношение объясняет смысл названия — волновое сопротивление.

Постоянные интегрирования входящие в (11-9) и (11-10), находятся в зависимости от напряжения и тока в начале линии (граничные условия), если они заданы. При х = 0

откуда

Введем понятие коэффициента отражения волны в начале линии:

где — входное сопротивление линии.

Подстановка выражений для в (11-9) и (11-10) с учетом (11-16) дает:

Если заданы граничные условия на конце линии, то удобнее отсчитывать расстояние от конца, приняв координату х’.

Заменяя в уравнениях (11-9) и (11-10) х на (l — х’) и используя заданные граничные условия получаем для следующие выражения:

Подставив их в (11-9) и (11-10), получим окончательные выражения для

где аналогично предыдущему — коэффициент отражения в конце линии:

— выходное сопротивление на конце линии или в случае приемника входное сопротивление его.

Если сопротивление приемника равно волновому сопротивлению линии то коэффициент отражения равен нулю При этом в линии имеется только одна прямая волна; обратная волна отсутствует.

Это важное свойство реализуется в линиях связи, отражения в которых нежелательны по ряду причин.

Во-первых, если затухание в линии невелико, то отраженная волна создает эффект эха в начале линии.

Во-вторых, отражения связаны с потерей энергии. Часть энергии, достигшая приемного конца, не поступает в приемник, а возвращается по линии в виде энергии отраженной волны. При этом возникают дополнительные потери энергии в сопротивлении r и проводимости g линии. Если сопротивление источника, питающего линию, не равно волновому сопротивлению линии, то отраженная волна, достигнув начала линии, претерпевает повторное отражение и т. д. Происходящая вследствие этого потеря энергии в линии понижает общий к. п. д. передачи.

В-третьих, в случае отражений может иметь место нежелательное увеличение напряжения или тока в линии.

Вследствие указанных причин на практике стремятся согласовать сопротивление приемника с волновым сопротивлением линии. При согласовании нагрузки с линией выражения (11-18) упрощаются: с учетом того, что находим:

Эти выражения показывают, что при перемещении точки наблюдения вдоль линии, нагруженной согласованно-на конце, в направлении от конца к началу линии, модуль напряжения возрастает в раз, а фаза — на рад.

Уравнения (11-19) аналогичны уравнениям симметричного четырехполюсника при согласованной нагрузке. Поэтому показатель распространения на всю длину линии эквивалентен мере передачи четырехполюсника g, а волновое сопротивление линии аналогично характеристическому сопротивлению четырехполюсника

Выражения (11-19) показывают, что при согласованной нагрузке геометрическим местом конца вектора напряжения является логарифмическая спираль. На рис. 11-4, иллюстрирующем сказанное, принято (вектор направлен по действительной оси).

Большой интерес представляет также рассмотрение двух частных случаев нагрузки линии, а именно случаев, когда линия на конце разомкнута (режим холостого хода)

или замкнута (режим короткого замыкания). В первом случае и соответственно коэффициент отражения во втором случае

К рассмотрению этих двух случаев мы вернемся несколько позже.

Система уравнений (11-18) может быть переписана в следующем виде:

Уравнения (11-18) и (11-20) представляют собой уравнения линии в показательной (или волновой) форме при отсчете расстояния от конца линии. Они преобразуются с помощью гиперболических функций:

Положив в этих уравнениях х’ = l, получим уравнения линии в гиперболической форме, выражающие напряжение и ток в начале через напряжение и ток в конце линии:

Обращает на себя внимание сходство полученных уравнений с уравнениями симметричного четырехполюсника. Эти уравнения показывают, что однородная линия представляет собой симметричный четырехполюсник с характеристическими параметрами и

Применяя параметры четырехполюсника, получим связь между коэффициентами его и параметрами линии:

Показательная и гиперболическая формы записи уравнений линии (11-18) и (11-21) дополняют друг друга и применяются в зависимости от условий задачи.

Преимущество показательной формы записи уравнений заключается в большей наглядности рассмотрения физических процессов в линии с помощью прямых и обратных волн и удобстве построения геометрических мест на комплексной плоскости. Поэтому уравнения (11-18) широко использованы в последующих параграфах данной главы.

Гиперболическая форма записи уравнений также представляет в ряде случаев известные удобства с точки зрения исследования и расчета электрических величин в линии и их фазовых соотношений.

Рассмотрение линии как четырехполюсника базируется обычно на гиперболической форме записи уравнений.

Вторичные параметры однородной линии

Вторичными, или характеристическими, параметрами линии являются коэффициент ослабления, коэффициент фазы и волновое сопротивление которые в свою очередь выражаются через первичные параметры линии и частоту.

следует, что

Совместное решение этих уравнений дает:

Из полученных выражений следует, что в общем случае зависят от частоты. Однако, как показывает исследование, в отличие от коэффициента ослабления, который изменяется в сравнительно ограниченных пределах, коэффициент фазы неограниченно растет с частотой.

Формула (11-25) позволяет выразить фазовую скорость распространения электромагнитной волны через первичные параметры линии и частоту по формуле (11-14).

Выражения (11-24) и (11-25) неудобны для практического использования ввиду их громоздкости. Существует ряд приближенных расчетных формул для вычисления вторичных параметров линии, учитывающих, что в области высоких частот (порядка 1 МГц и выше) сопротивление r весьма мало по сравнению а проводимость g ничтожно мала по сравнению с Первое допущение обусловлено тем, что индуктивное сопротивление прямо пропорционально частоте, между тем как сопротивление проводов r пропорционально квадратному корню из частоты вследствие поверхностного эффекта. Второе допущение справедливо для высокочастотных фидеров, которые, будучи «длинными» по сравнению с длиной волны, имеют весьма малую физическую длину и поэтому могут иметь надежную изоляцию между проводами. Особенно ничтожно мала проводимость g кабельных линий.

Используя для выражения

бином Ньютона, ограничиваясь первыми двумя членами разложения

и пренебрегая ввиду малости слагаемым — получим окончательно:

Эти формулы представляют собой пределы, к которым стремятся коэффициент ослабления и коэффициент фазы с ростом частоты.

Выражение (11-28) не следует понимать в том смысле, что а не зависит от частоты; входящие в него параметры r и g сами являются функциями частоты.

Первое слагаемое в правой части выражения (11-28) определяет ту долю ослабления, которая обусловливается продольным активным сопротивлением линии. Второе слагаемое определяет долю ослабления, которая вносится в передачу вследствие наличия поперечной активной проводимости линии.

Для уменьшения потерь при передаче электромагнитной энергии по линии стремятся к тому, чтобы сопротивление линии r и проводимость изоляции g были по возможности малы.

Фазовая скорость согласно (11-14) и (11-29) равна:

Это предельная фазовая скорость распространения волны вдоль линии при бесконечно большой частоте. При постоянном токе = 0) понятия коэффициент фазы и фазовая скорость теряют физический смысл; на основании выведенной ранее формулы для (11-7) при = О

На рис. 11-5 показан характер изменений а и в зависимости от частоты; коэффициент р с ростом частоты асимптотически приближается к прямой, образующей с осью угол

где m — масштабный коэффициент.

Для кабельных линий характерна резко выраженная емкостная проводимость по сравнению с которой проводимость изоляции g ничтожно мала. Кроме того, если частота не очень велика, то индуктивное сопротивление мало по сравнению с активным сопротивлением r из-за малого расстояния между жилами. Поэтому в случае кабельной линии, пренебрегая параметрами g и L по сравнению с r и С, получаем упрощенные расчетные формулы

или

Соответственно фазовая скорость распространения волны в кабельной линии равна

т. е. прямо пропорциональна корню квадратному из частоты.

В теории электромагнитного поля доказывается, что произведение удельных значений индуктивности и емкости в линии

где с — скорость света в пустоте (около 3* 108 м/с); — диэлектрическая и магнитная проницаемости среды, окружающей токоведущие проводники.

Предел, к которому с ростом частоты стремится фазовая скорость волны, равен на основании (11-30) и (11-33):

В случае воздушной линии и потому фазовая скорость в пределе стремится к скорости света в пустоте.

В случае кабельной линии и поэтому предельная фазовая скорость примерно вдвое меньше скорости света в пустоте.

Рисунок 11-6 иллюстрирует зависимость фазовой скорости волны от частоты и типа линии.
Волновое сопротивление линии

при постоянном токе = 0) и бесконечной частоте = оо) имеет действительные значения

В остальной части диапазона частот волновое сопротивление линии имеет емкостный характер, так как обычно[аргумент знаменателя в

правой части (11-34) больше аргумента числителя].

На рис. 11-7 показаны кривые изменения модуля и угла волнового сопротивления линии в зависимости от частоты.

Подставив выражения для L и С в формулу , получим приближенные расчетные формулы для высоких частот в зависимости от размеров:

Средние значения для воздушных линий 400—500 Ом, для кабелей 50—70 Ом.

Рисунок 11-8 иллюстрирует графические зависимости от d/a и для воздушных и кабельных линий, построенные по формулам (11-35).

Линия без искажений

Сигналы, передаваемые по линии связи, представляют собой совокупность множества различных частот: дискретных — в случае периодических несинусоидальных сигналов и образующих непрерывный спектр — в случае непериодических сигналов.

Неискаженной передачей сигнала называется такая передача, при которой форма сигнала в начале и конце линии одинакова, т. е. все ординаты кривой напряжения или тока в конце линии прямо пропорциональны соответствующим ординатам кривой в начале линии. Такое явление имеет место в том случае, когда коэффициент ослабления линии, а также фазовая скорость на всех частотах одинаковы.

Неодинаковое затухание на разных частотах создает так называемые амплитудные искажения, а неодинаковая скорость волн на разных частотах — фазовые искажения.

Согласно (П-31) и (11-32) коэффициент ослабления и фазовая скорость в случае кабельных линий пропорциональны квадратному корню из частоты. В случае воздушных линий также существует зависимость а и от частоты. В результате этого получаются амплитудные и фазовые искажения.

Итак, для неискаженной передачи требуется, чтобы коэффициент ослабления а не зависел от частоты, а коэффициент фазы был прямо’пропорционален частоте; в последнем случае фазовая скорость получается не зависящей от частоты.

Такое положение имеет место при условии, что

В этом случае коэффициент распространения равен:

Если считать, что первичные параметры линии не зависят от частоты, то коэффициент ослабления в данном случае будет постоянен:

а коэффициент фазы — прямо пропорционален частоте:

Линия, параметры которой удовлетворяют условию (11-36), называется линией без искажений, поскольку любые сигналы распространяются по ней с сохранением их формы. Линия без искажений является одновременно и линией с минимальным затуханием, которое только и возможно при заданных параметрах r и g.

Волновое сопротивление линии без искажений — действительное число, что равносильно активному сопротивлению, не зависящему от частоты; в соответствии с (11-34) оно выражается простой формулой

Фазовая скорость в линии без искажений постоянна и совпадает с полученным ранее выражением (11-30) для предельной скорости распространения волны вдоль линии при бесконечно большой частоте:

Для устранения искажений, вызываемых несогласованностью сопротивления приемника с сопротивлением линии, т. е. во избежание возникновения отражений на приемном конце, сопротивление приемника должно быть равно Коэффициент полезного действия линии имеет в этом случае наибольшее возможное значение, равное как в линии при согласованной нагрузке.

Ввиду того что волновое сопротивление линии без искажений является активным, при согласованной нагрузке напряжение и ток в любой точке линии совпадают по фазе. Отношение мгновенных значений напряжения и тока в любой точке такой линии равно:

откуда

Следовательно, на любом отрезке линии без искажений, нагруженной согласованно, энергия магнитного поля в каждый момент времени равна энергии электрического поля.

Следует заметить, что на практике условие (11-36), как правило, не выполняется; отношение обычно значительно меньше отношения C/g. Вследствие этого затухание линии всегда превышает минимальное. Наименее соответствуют условию (11-36) кабельные линии.

Чтобы линия наиболее соответствовала условию (11-36), следовало бы изменить какой-либо первичный параметр, например уменьшить r или С либо увеличить g или L.

Уменьшение активного сопротивления r возможно за счет применения проводов большего диаметра, что, однако, значительно удорожало бы линию. Увеличение проводимости изоляции g невыгодно, так как при этом возросло бы затухание линии.

Наилучшим средством для приближения первичных электрических параметров к оптимальному соотношению (11-36) является искусственное увеличение индуктивности включением в линию через определенное расстояние индуктивных катушек или применением кабеля, проводящие жилы которого обмотаны тонкой лентой из материала с высокой магнитной проницаемостью.

Линия без потерь

Независимо от того, соблюдается ли оптимальное соотношение первичных параметров (11-36) или не соблюдается, во всех случаях желательно, чтобы активное сопротивление r и проводимость изоляции g были по возможности малы (для уменьшения потерь энергии).

В воздушных линиях обычно индуктивное сопротивление линии превышает активное сопротивление r, а емкостная проводимость превышает активную проводимость g. С ростом частоты разница между указанными величинами становится еще более значительной.

В ряде случаев оказывается полезным в первом приближении рассматривать линию, не имеющую потерь, т. е. пренебрегать активными сопротивлением и проводимостью по сравнению с соответствующими реактивными составляющими. Такая идеализация допускается для приближенной качественной и количественной оценки исследуемых явлений. При этом весьма упрощаются расчетные выражения и гиперболические уравнения линии переходят в тригонометрические.

Итак, основным исходным предложением, которое делают при рассмотрении линии без потерь, .является приближенное условие, что В этом случае вторичные параметры линии принимают весьма простой вид, а именно:

Саедовательно, в линии без потерь ослабление отсутствует. Ввиду постоянства фазовой скорости

отсутствуют также фазовые искажения.

Выражения для коэффициента фазы, фазовой скорости и волнового сопротивления линии без потерь совпадают с выражениями, полученными для линии без искажений. Следовательно, все сказанное о линии без искажений полностью относится и к линии без потерь.

Ввиду того, что гиперболические функции с мнимым аргументом преобразуются в тригонометрические функции, гиперболические уравнения линии (11-21) принимают тригонометрическую форму:

Эти уравнения используются ниже при рассмотрении стоячих волн в линии без потерь.

Энергия, передаваемая по линии, складывается из энергии электрического и магнитного полей.

В том случае, когда к концу линии без потерь присоединено сопротивление, равное волновому, на любом отрезке линии соблюдается условие (11-40), полученное для линии без искажении. При этом вся энергия, доставляемая падающей волной, поглощается в сопротивлении нагрузки.

Если сопротивление нагрузки отлично от волнового, то в месте присоединения нагрузки энергия перераспределяется между полями, в результате чего возникают отражения.

В предельном случае, когда линия на конце разомкнута, падающая волна встречает бесконечно большое сопротивление; ток в конце линии обращается в нуль, и соответственно энергия магнитного поля переходит в энергию электрического поля. Напряжение на разомкнутом конце линии удваивается, и возникает отраженная волна того же знака, что и падающая = 1; см. (11-16а)].

В другом предельном случае, когда линия на конце замкнута накоротко,, падающая волна встречает сопротивление, равное нулю, напряжение в конце линии обращается в нуль и соответственно энергия электрического поля переходит в энергию магнитного поля. Ток на короткозамкнутом конце линии удваивается, и возникает отраженная волна, знак которой противоположен знаку падающей волны =—1).

При активной нагрузке коэффициент отражения при Поэтому в первом случае возрастает напряжение и убывает ток, а во втором случае, наоборот, убывает напряжение и возрастает ток по сравнению с режимом согласованной нагрузки = 0).

Режимы работы линии без потерь. Стоячие волны

Исследуем закон распределения действующих напряжения и тока вдоль линии без потерь. С этой целью воспользуемся уравнениями линии (11-18) и (11-41) в комплексной и гиперболической формах.

Приняв в (11-18) мнимый коэффициент распространения получим для любой точки линии на расстоянии х’ от конца:

Входящий в эти уравнения коэффициент отражения

представляет собой в общем случае комплексную величину.

Выражения (11-42) наглядно свидетельствуют о том, что комплексное напряжение в любой точке х’ слагается

из падающей и отраженной волн напряжения, амплитуды которых находятся в соотношении в свою очередь комплексный ток равен разности падающей и отраженной волн тока с тем же соотношением амплитуд.

Точкам (k — целое число), удовлетворяющим условию

соответствует максимальное действующее значение U, так как при этом фазы падающей и отраженной волн напряжения совпадают. На расстоянии от этих точек падающая и отраженная волны оказываются в противофазе и действующее напряжение имеет минимум. При этом удовлетворяется условие

Координаты максимумов и минимумов U, являющиеся многозначными функциями не зависят от времени, т. е. с течением времени они остаются на одном и том же месте; минимум U располагается посредине между двумя соседними’ максимумами U, причем расстояние между ближайшими максимумами (или минимумами) составляет

Таким образом, кривая действующих значений напряжения вдоль линии без потерь представляет собой волнообразную кривую, максимумы и минимумы которой чередуются (см. дальше рис. 11-10, б и г).

Аналогичные рассуждения приводят к выводу, что и кривая действующих значений тока вдоль линии без потерь представляет собой волнообразную кривую, смещенную относительно кривой действующих значений напряжения на четверть длины волны. Места максимумов напряжения совпадают с местами минимумов тока и, наоборот, минимумы U совпадают с максимумами I.

При отсутствии отраженной волны = 0) действующие значения U и I вдоль линии без потерь не изменяются.

Чем больше приближается коэффициент отражения к единице, тем больше разнятся максимумы и минимумы U (или I).

При = 1, т. е. при равенстве амплитуд прямой и обратной волн, в линии устанавливаются стоячие волны напряжения и тока. Кривые действующих значений U и I вдоль линии представляют собой в этом случае «выпрямленные» синусоиды; на линии образуются у з л ы, т. е. точки, в которых U или I равны нулю, и п у ч н о с т и, т. е. точки, в которых U или I максимальны.

Из сказанного выше следует, что узлы напряжения совпадают с пучностями тока и, наоборот, узлы тока сов-

падают с пучностями напряжения. Соответственно узлы (или пучности) напряжения и тока сдвинуты на четверть длины волны друг относительно друга.

На рис. 11-9 в виде примера показано сложение прямой и обратной волн напряжения, имеющих одинаковые амплитуды, для трех моментов времени: Сумма бегущих в противоположные стороны волн образует стоячую волну, показанную на рис. 11-9 в виде мгновенных значений для моментов времени

Из этого рисунка видно, что на протяжении всего участка между двумя соседними узлами стоячей волны синусоидальное изменение напряжения во времени происходит с одинаковой начальной фазой: при прохождении узла начальная фаза синусоидальных колебаний изменяется скачкообразно на величину Сказанное в равной мере относится и к стоячей волне тока.

На основании приведенного выше выражения для коэффициента отражения можно заключить, что условие = 1 выполнимо в трех случаях: при (холостой ход), (короткое зашивание) и (реактивная нагрузка). Этим условиям соответствуют стоячие волны, возникающие в линии без потерь.

Распределение действующих значений напряжения и тока вдоль линии для холостого хода и короткого замыкания иллюстрируется на рис. 11-10, а и д.

Для сравнения на рис. 11-10 показано распределение напряжения и тока для других режимов работы линии.

При активной нагрузке (случай б) максимумы и минимумы U и I совпадают по своему местоположению с аналогичными значениями для режима холостого хода; при активной нагрузке (случай з) максимумы и минимумы расположены так же, как при коротком замыкании; при согласованной нагрузке (случай в) кривые U и I изображаются прямыми, параллельными оси абсцисс.

Стоячие волны легко исследуются с помощью уравнений (11-41).линии без потерь.

При холостом ходе = 0)

Узлы напряжения находятся в точках, для которых

или

откуда

Пучности напряжения находятся в точках, для которых

или

откуда

Разомкнутый конец линии совпадает с узлом тока и пучностью напряжения (рис. 11-10, а).

Как видно из (11-45), ток опережает по фазе напряжение на 90°, когда имеют одинаковый знак и т.д.) и отстает на 90° от напряжения, когда знаки различны

и т. д.).

При коротком замыкании, положив в (11-41) получим

На замкнутом конце линии х’ = 0 и в точках, удаленных от него на целое число полуволн х’ находятся узлы напряжения и пучности тока, а в точках, удаленных от конца на нечетное число четвертей волн

находятся пучности напряжения и узлы тока (рис. 11-10,5).

Как видно из (11-46), ток отстает по фазе от напряжения на 90°, когда имеют одинаковые знакии т. д.). и опережает на 90° напряжение, когда знаки различныи т. д.).

Следует заметить, что наличие хотя бы самых малых потерь в реальных линиях приводит к тому, что действующие значения U и I не снижаются до нуля, а достигают некоторых минимальных значений в точках, соответствующих узлам.

В случае стоячих волн мощность в узлах напряжения и тока равна нулю. В остальных точках линии имеет место только реактивная мощность, так как напряжение и ток сдвинуты по фазе на 90°. В этом случае энергия не передается вдоль линии, а происходит лишь обмен энергией между электрическим и магнитным нолями на участках линии, ограниченных узлами напряжения и тока.

Если в линии имеются потери или приемник потребляет активную мощность, то узлы исчезают; амплитуда падающей волны превышает амплитуду отраженной волны, н за счет разности амплитуд происходит процесс передачи энергии вдоль линии.

Для количественной оценки степени согласования линии с нагрузкой в радиотехнике используется коэффициент бегущей волны, под которым понимается отношение минимума кривой распределения U или I к максимуму той же величины:

С учетом (11-43) и (11-44) имеем:

откуда

В случае активной нагрузки выражение (Н-48) упрощается. При и согласно (11 -48)

при и, следовательно,

В реальных условиях коэффициент бегущей волны обычно не ниже 0,5—0,6.

Кривую распределения действующих значений напря* жения вдоль линии используют на практике для измерения длины волны или частоты. Длина волны определяется удвоенным расстоянием между соседними максимумами или минимумами кривой распределения, а частота вычисляется по длине волны на основании (11-15).

Входное сопротивление линии

Входное сопротивление линии, измеренное в произвольной точке на _ расстоянии х’ от конца, определяется отношением и может быть представлено в комплексной или гиперболической форме. Ради общности рассмотрения вопроса будем считать, что линия нагружена на конце некоторым сопротивлением которое в зависимости от условий может быть любым.

Комплексная форма выражения для входного сопротивления линии получается на основании (11-18):

или

Данное выражение показывает, что с изменением координаты х’ модуль входного сопротивления линии колеблется между некоторыми максимумами и минимумами (которые в общем случае отличаются друг от друга).

Допустим, что модуль Z достигает некоторого максимума в точке Тогда максимумы будут также в точках, соответствующих изменению аргумента на величину , что даст:

Следовательно, максимумы чередуются через каждые полволны. Посредине между максимумами будут минимумы, которые также чередуются через каждые полволны.

Если вместо координаты варьировать коэффициентом фазы меняя частоту источника, то получится аналогичная волнообразная кривая, причем максимумы и соответственно минимумы будут отстоять друг от друга на (здесь х’ = const). Исследуя изменение входного Сопротивления линии при плавном изменении частоты источника, можно зафиксировать два следующих друг за другом максимума (или минимума) z, соответствующих частотам

В этом случае
и, следовательно,
откуда
При малом расхождении частот фазовые скорости почти одинаковы:

Данная формула позволяет определить расстояние от точки наблюдения до ближайшей точки линии, в которой имеет место отражение (например, при коротком замыкании на линии), производя измерение только в одной точке.
Волнообразный характер кривой z подчиняется в общем случае закону изменения модуля гиперболического тангенса с комплексным аргументом, что видно из следующего вывода.

Непосредственно из (11-21) следует:

Обозначив имеем
При холостом ходе входное сопротивление линии согласно (11-53) равно:

а при коротком замыкании

С учетом (11-55) и (11-56) входное сопротивление Z легко выразить через

Этой формулой пользуются в том случае, когда из опытов холостого хода и короткого замыкания известны

Данные опытов холостого хода и короткого замыкания используются также для вычисления характеристических параметров линии.

На основании (11-55) и (11-56)

Эти формулы совпадают с (9-35). Ввиду того что коэффициент фазы р определяется по (11-57) неоднозначно, при вычислении производится проверка на основании (11-14), причем первоначально фазовая скорость выбирается ориентировочно.

Вычисление характеристических параметров по формулам (11-57) иллюстрировано ниже примером 11-1.

На рис. 11-11 показаны кривые изменения модулей в зависимости от координаты х’. В пределе, т. е. при х’ максимумы и минимумы кривой стремятся к значению

Входные сопротивления линии без потерь при холостом ходе и коротком замыкании могут быть получены из (11-55) и (11-56) заменой

Эти реактивные входные сопротивления с учетом их знака изображаются котангенсоидами и тангенсоидами (рис. 11-12). Аргументом может служить также величина если изменять частоту при постоянной длине х’.

Сопоставляя эти графики с частотными характеристиками сопротивлений реактивных двухполюсников, легко убедиться в их сходстве: резонансы напряжений и токов чередуются, однако в отличие от двухполюсников, имеющих ограниченное число резонансов, линия без потерь имеет бесконечное число резонансных точек, что соответствует представлению линии как цепочки из бесконечного числа индуктивностей и емкостей.

Входное сопротивление линии без потерь при индуктивно в случае короткого замыкания и емкостно в случае холостого хода. При в первом случае наступает резонанс токов (z = ), во втором случае — резонанс напряжений (z= 0).

Следует отметить, что в реальных условиях вследствие наличия потерь входное сопротивление линии никогда не снижается до нуля и никогда не достигает бесконечного значения.

При этом короткозамкнутая линия при имеет большее входное сопротивление, чем разомкнутая линия при , а разомкнутая линия при имеет меньшее входное сопротивление, чем короткозамкнутая при .

Пример 11-1.

Даны результаты измерения входных сопротивлений линии длиной 160 км на частоте 1000 Гц при холостом ходе и коротком замыкании: Ом. Требуется вычислить первичные и вторичные параметры линии.

Расчет начинается с вычисления волнового сопротивления и коэффициента распространения:

Целое число к находится на основании ориентировочного расчета величины если исходить из приближенного значения фазовой скорости км/с (если линия воздушная), то

Следовательно, надо принять

коэффициент распространения

Первичные параметры линии находятся на основании выражений:

Таким образом,

Линия как элемент резонансной цепи

Четвертьволновая линия с малыми потерями, разомкнутая на конце, обладает свойствами резонансной цепи, состоящей из последовательно соединенных r, L и С. При частоте, при которой на линии укладывается четверть волны (такую частоту условимся называть резонансной), входное сопротивление линии будет активным и притом минимальным.

При малом отклонении частоты от резонансной модуль входного сопротивления линии резко возрастает: входное сопротивление приобретает емкостный характер при понижении частоты и индуктивный характер — при повышении.

Входное сопротивление линии с малыми потерями, разомкнутой на конце, можно получить из (11-21), разлагая по формулам тригонометрии и приняв ввиду малости

Выражение примет вид:

Вблизи резонансной частоты 1. Поэтому

Если через обозначить коэффициент фазы при резонансной частоте, т. е. принять и учесть соотношение то можно преобразовать следующим образом:

Здесь, так же как и расстройка частоты по отношению к резонансной. Следовательно,

Было показано, что при частоте, близкой к резонансной, когда значительно, меньше единицы, комплексное сопротивление резонансной цепи равно:

Рассматривая четвертьволновую линию как резонансную цепь, можно в силу одинаковой структуры выражений (11-58) и (11-59) считать, что добротность линии равна:

При этом резонансные характеристики, приведенные, применимы и к рассматриваемой линии.

Соответственно полоса пропускания, представляющая собой величину, обратную добротности, равна:

Здесь под полосой пропускания, подразумевается отнесенная к резонансной частоте ширина резонансной кривой между точками, соответствующими половине максимальной мощности (когда).

При малых значениях коэффициента а добротность получается высокой, достигая примерно 1000—4000, что намного превышает добротность контуров r, L и С, В связи с этим возрастает и острота настройки.

Искусственные линии

Искусственной линией называется цепь с сосредоточенными параметрами, приближающаяся по своим частотным характеристикам (в заданном диапазоне частот) к цепи с распределенными параметрами.

Искусственные линии находят широкое применение в лабораторных условиях и в особенности в современной импульсной радиотехнике для получения требуемого запаздывания сигналов.

Отмечалось, что всякая однородная линия представляет собой симметричный четырехполюсник с. мерой передачи, равной

и характеристическим сопротивлением, равным волновому:

Заменяя линию эквивалентным Т-образным четырехполюсником, согласно рис. 9-17, а получаем на основании формул (11-23) расчетные выражения:

Для какой-либо фиксированной частоты такой Т-образный четырехполюсник может быть осуществлен. Однако при передаче сигналов в некоторой заданной полосе частот величины представляют сложные функции от частоты, не реализуемые в виде простейших элементов. В этом случае искусственная линия создается в виде цепной схемы, каждое звено которой с достаточной степенью точности заменяет весьма малый участок однородной линии.

Рекомендую подробно изучить предметы:

Электротехника Основы теории цепей

Ещё лекции с примерами решения и объяснением:

• Электрическая энергия, ее свойства и применение
• Электрическая цепь
• Электрический ток
• Электрические цепи постоянного тока
• Анализ переходных и установившихся процессов методом интеграла свертки
• Операторный метод расчета переходных процессов
• Метод пространства состояний электрических цепей
• Синтез электрических цепей

При копировании любых материалов с сайта evkova.org обязательна активная ссылка на сайт www.evkova.org

Сайт создан коллективом преподавателей на некоммерческой основе для дополнительного образования молодежи

Сайт пишется, поддерживается и управляется коллективом преподавателей

Telegram и логотип telegram являются товарными знаками корпорации Telegram FZ-LLC.

Cайт носит информационный характер и ни при каких условиях не является публичной офертой, которая определяется положениями статьи 437 Гражданского кодекса РФ. Анна Евкова не оказывает никаких услуг.

Установившиеся процессы в линиях электропередачи

1. Установившиеся процессы в линиях электропередачи

Расчеты установившихся режимов в дальних электропередачах находят приме­нение в таких задачах, как проектирование защиты от перенапряжений, выбор мероприятий по повышению пропускной способности ЛЭП, определение токов короткого замыкания и уставок устройств релейной защиты, определение места повреждения в линиях.

Строгое решение уравнений реальной многопроводной линии являет собой комплексную инженерную задачу, решение которой в общем случае можно получить только численным путем. Для понимания физического смысла явлений в многопроводных линиях полезно использовать представления о процессах в двухпроводных линиях передачи.

1.1. Установившиеся процессы в однородной двухпроводной линии

Распределение напряжения и тока вдоль однородных двухпроводных линий на установившейся частоте описывается системой двух обыкновенных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами, называемых «телеграфными уравнениями»:

; (1.1)

, (1.2)

где , – комплексные амплитуды напряжения и тока; x – текущая координата линии; , , , – первичные параметры однородной линии, отнесенные к единице ее длины: – сопротивление прямого и обратного проводов; – индуктивность петли, образуемой прямым и обратным проводами; – проводимость (утечка) между проводами; – емкость между проводами. Для однородной линии первичные параметры не зависят от продольной координаты x.

Дифференцируя уравнение (1.1) по x и подставляя в него уравнение (1.2), получим линейное дифференциальное уравнение второго порядка относительно напряжения:

, (1.3)

где – коэффициент распространения; – постоянная затухания; – постоянная фазы.

Решение уравнения (1.3) в каждой точке линии имеет вид суммы комплексов напряжений прямой и обратной волн в линии, распространяющихся в противоположные стороны и затухающих в направлении движения:

, (1.4)

где , – комплексные постоянные интегрирования.

Ток в линии согласно уравнению (1.2) равен

, (1.5)

где – волновое сопротивление линии. Волновое сопротивление и коэффициент распространения называют вторичными параметрами линии.

Постоянные интегрирования и , входящие в (1.4) и (1.5), определяются на основании граничных условий в начале (, ) или в конце (, ) линии (рис. 1). Например, из (1.4) и (1.5) при x = 0 получим

,

(1.6)

Подставив и в (1.4) и (1.5) и сгруппировав общие члены при и , получим распределения напряжения и тока по длине линии

(1.7)

Эти формулы позволяют определить напряжение и ток в любой точке линии по их заданным значениям в начале линии.

Если заданы значения напряжения и тока в конце линии, т. е. задан режим нагрузки, целесообразно отсчитывать координату текущей точки от конца линии (рис. 1). При этом выражения для распределения напряжения и тока по линии приобретают следующий вид

(1.8)

При исследовании процессов в линии важно знать входное сопротивление линии. Под входным сопротивлением линии понимают комплексное сопротивление, которым можно заменить линию вместе с нагрузкой на ее конце при расчете режима в начале линии. По определению и с учетом равенств (1.8) получим:

, (1.9)

где – сопротивление нагрузки линии.

Если известен режим нагрузки, расчет распределения напряжений и токов в линии проводят следующим образом. Определяют входное сопротивление линии по формуле (1.9), что позволяет рассчитать режим в начале линии (, ). Далее, используя выражения (1.7), находят напряжения и токи в конце линии и в любой ее точке.

Рис. 1. Схема двухпроводной линии передачи с нагрузкой и система координат

Определим входные сопротивления линии в режимах короткого замыкания и холостого хода.

В режиме короткого замыкания и входное сопротивление линии

. (1.10)

В режиме холостого хода и

. (1.11)

Если в конце линии включено сопротивление нагрузки, равное волновому сопротивлению линии , то

. (1.12)

Обратившись к формулам (1.6) с учетом (1.12), находим, что

, (1.13)

т. е. обратная волна в линии не возникает. Такую нагрузку называют согласованной нагрузкой. Из уравнений (1.7) видно, что для линии в режиме согласованной нагрузки выполняется соотношение в любой точке линии. Мощность, передаваемая по согласованной линии, называется естественной или натуральной мощностью.

При рассмотрении процессов в линиях бывает весьма полезно пренебречь потерями. Такая идеализация действительной линии позволяет упростить расчетные выражения и качественно проанализировать результаты. Рассмотрим на примере линии без потерь распределения напряжения и тока для различных случаев комплексной нагрузки.

1.2. Распределение напряжения и тока вдоль линии без потерь

При отсутствии потерь в линии параметры и . При этом волновое сопротивление линии становится действительным, а коэффициент распространения мнимым:

. (1.14)

Уравнения (1.8) преобразуются с учетом (1.14) к виду:

(1.15)

Входное сопротивление линии без потерь равно:

. (1.16)

В режимах короткого замыкания и холостого хода линии входное сопротивление имеет реактивный характер:

; (1.17)

. (1.18)

Режим произвольной нагрузки линии характеризуется комплексной нагрузкой . Пусть начальная фаза напряжения в конце линии равна нулю , тогда . Для принятых обозначений распределение напряжения вдоль линии без потерь в соответствии с (1.15) имеет вид:

, (1.19)

(1.20)

Выражения (1.20) описывают распределение действующего значения и фазы комплекса напряжения вдоль линии без потерь в общем случае произвольной нагрузки на конце линии.

Распределение комплекса тока вдоль линии в соответствии с (1.15) имеет вид:

, (1.21)

(1.22)

Рассмотрим частные случаи комплексной нагрузки линии без потерь. Распределения действующих значений напряжения и тока в этих случаях приведены на рис. 2.

1) Режим согласованной нагрузки .

. (1.23)

Распределение действующего значения напряжения не зависит от , а его фаза изменяется вдоль линии по линейному закону (рис. 2а).

Рис. 2. Распределение действующих значений напряжения и тока

вдоль линии без потерь

2) Режим активной нагрузки (рис. 2е).

; (1.24)

. (1.25)

3) Режим поглощения чисто реактивной мощности.

Такой режим реализуется при холостом ходе, коротком замыкании и чисто реактивной нагрузке. В линиях без потерь, передающих чисто реактивную мощность, распределение напряжения и тока имеет вид стоячих волн. Стоячей волной называется процесс, получающийся от наложения прямой и обратной волн с одинаковыми амплитудами.

Обозначим комплексы прямой и обратной волн напряжения:

(1.26)

В произвольной точке линии отношение напряжений обратной и прямой волн в соответствии с (1.4) составляет:

, (1.27)

где учтено, что координата отсчитывается от конца линии.

В точках линии , где напряжения прямой и обратной волн находятся в противофазе, образуются узлы напряжения и пучности тока. Координату можно определить, приравняв аргумент в (1.27) нечетному числу, умноженному на :

, (1.28)

где откуда положению узла напряжения соответствует

. (1.29)

В формуле (1.29) – длина волны.

В точках линии с координатами , где комплексы напряжения прямой и обратной волн находятся в фазе, образуются пучности напряжения и узлы тока. Полагая аргумент в (1.27) равным четному числу, умноженному на , получим

. (1.30)

Таким образом для распределения напряжения и тока вдоль линии в режиме передачи чисто реактивной мощности характерно чередование максимумов и минимумов через расстояния, равные четверти длины волны.

В режиме короткого замыкания линии и распределения действующего значения и фазы напряжения в соответствии с (1.15) имеют вид:

; (1.31)

, (1.32)

где – число полуволн, отсчитываемых от нагрузки. Действующее значение напряжения распределено вдоль линии по синусоидальному закону (рис. 2б), а изменение фазы имеет скачкообразный характер (изменение на величину ).

В режиме холостого хода ,

; (1.33)

. (1.34)

Распределение действующего значения напряжения косинусоидально (рис. 2в).

В режиме индуктивной нагрузки линии (рис. 2г) , и

. (1.35)

Распределение действующего значения синусоидально и смещено относительно конца линии так, что ближайший к нагрузке узел напряжения имеет координату

. (1.36)

В режиме емкостной нагрузки линии (рис. 2д) и

. (1.37)

Ближайший к нагрузке узел напряжения имеет координату:

. (1.38)

В двух последних режимах распределение фазы имеет аналогично режимам КЗ и ХХ скачкообразный характер с учетом смещения кривой распределения относительно конца линии.

1.3. «Телеграфные уравнения» многопроводной линии

Установившиеся процессы в n — проводной линии электропередачи при синусоидальных токах и напряжениях описываются системой из 2n обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка:

, (1.39)

, (1.40)

где – векторы-столбцы напряжений и токов в фазах линии, x – текущая координата линии; – квадратные симметричные матрицы погонных сопротивлений и проводимостей линии, определяемые следующими выражениями

, (1.41)

. (1.42)

В формулах (1.41) и (1.42) матрица N характеризует внешние собственные и взаимные индуктивные сопротивления проводов при идеальной проводимости земли, матрица – дополнительные внешние собственные и взаимные сопротивления проводов, возникшие из-за конечной проводимости земли, а диагональная матрица – собственные внутренние сопротивления проводов. Термин «внутреннее сопротивление» означает, что его величина определяется электромагнитным полем внутри провода. Внешние сопротивления обусловлены полями в воздухе и в земле.

Рис. 3. Геометрические размеры многопроводной линии

На рис. 3 условно показаны провода линии и их зеркальные изображения в поверхности земли. В соответствии с обозначениями, приведенными на рисунке, элементы матрицы N выражаются следующим образом

; ; (1.43)

, (1.44)

где – радиус провода.

Выражения для элементов матриц и весьма сложны и их расчет проводят только с применением вычислительной техники. Отметим здесь, что в пренебрежении потерями (идеальная проводимость проводов и земли) элементы этих матриц равны нулю.

Линии электропередачи с номинальным напряжением 330 кВ и выше для снижения потерь на корону имеют расщепленные фазы, в которых составляющие провода каждой фазы одинаковы и электрически связаны между собой проводящими распорками. Для определения параметров таких линий пренебрегаем эффектом близости в проводах расщепленной фазы и полагаем, что токи в проводах расщепленной фазы одинаковы. Эти допущения не приводят к существенным погрешностям, так как расстояния между проводами в фазе много больше их диаметра и много меньше расстояний от проводов до земли и между фазами. Для линий с расщепленными фазами выражения для и имеют вид:

, , (1.45)

где – эквивалентный радиус i-й фазы; – радиус расщепления; D – расстояние между проводами расщепленной фазы; – число составляющих проводов i-й фазы; характеризует собственное внутреннее сопротивление одного провода i-й фазы. Кроме того, в выражениях (1.расстояния , , и определяются от центров расщепленных фаз.

При определении параметров воздушных линий необходимо учитывать провисание проводов. Для этого в инженерных расчетах определяют как среднее значение высоты провода в пролете:

, (1.46)

где – высота подвеса провода на опоре; f – стрела провеса провода, представляющая собой разницу между высотами провода на опоре и в середине пролета.

1.4. Решение матричных «телеграфных уравнений».

Метод волновых каналов.

Преобразуем уравнение (1.39), исключая из него матрицу токов. Дифференцируя (1.39) по x и подставляя в него уравнение (1.40), получим систему дифференциальных уравнений для напряжений в фазах линии

. (1.47)

Применяя аналогичное преобразование к уравнению (1.40), получим

. (1.48)

Заметим, что ввиду симметричности матриц и

. (1.49)

Решение уравнений (1.47) и (1.48) можно выполнить двумя способами: фазным методом и методом волновых каналов. Последний, обладая физической наглядностью, получил наиболее широкое распространение в инженерных расчетах.

Математически метод волновых каналов представляет собой матричное преобразование систем уравнений (1.47) и (1.48) с целью получить систему независимых уравнений, решение которых по отдельности существенно проще, чем решение системы взаимосвязанных уравнений. В результате такого преобразования матрицы и принимают диагональный вид.

Из курса линейной алгебры известно, что для некоторой квадратной матрицы А в результате преобразования

(1.50)

матрица получается диагональной в том случае, если столбцами преобразующей матрицы S являются собственные векторы А. При этом на диагонали матрицы располагаются собственные значения исходной матрицы А.

Обозначим преобразующие матрицы для уравнений (1.47) и (1.48) как и соответственно. Умножим слева уравнение (1.47) на , уравнение (1.48) на и, учитывая, что единичная матрица не изменяет выражения, запишем:

(1.51)

(1.52)

Известно, что транспонированная матрица имеет такие же собственные значения, как и исходная матрица. В связи с этим имеем:

; , (1.53)

где – диагональная матрица собственных значений.

; , (1.54)

при этом очевидно, что

; . (1.55)

Подставляя (1.53) и (1.54) в (1.51) и (1.52), получаем:

; (s = 1, 2, . n) (1.56)

Уравнения (1.56) являются искомой системой независимых уравнений. Каждому s соответствует своя пара скалярных уравнений относительно напряжения и тока, которая представляет собой волновые («телеграфные») уравнения двухпроводной линии. Таким образом, в n-проводной линии можно выделить в общем случае n независимых каналов распространения электромагнитных волн, каждый из которых характеризуется своим коэффициентом распространения . В технике высоких напряжений они получили название волновых каналов.

С физической точки зрения волновой канал представляет собой форму распространения электромагнитной волны вдоль многопроводной линии, т. е. определенную форму электромагнитного поля и связанную с ней систему токов и напряжений, распространяющуюся по линии с одним коэффициентом распространения независимо от возбуждения в линии других форм волн. Токи и напряжения в фазных проводах при этом являются линейной комбинацией токов и напряжений независимых волновых каналов. Коэффициенты линейной комбинации представляют собой строки матриц преобразования и .

Следует отметить, что существование в ЛЭП независимых каналов распространения электромагнитных волн напрямую следует из решения системы уравнений Максвелла для многопроводной линии. С этим решением подробно можно ознакомиться в [1].

Определим параметры двухпроводных линий, соответствующих волновым кана­лам. Умножим слева уравнение (1.39) на , и учитывая первое уравнение из (16), запишем:

, (1.57)

(1.58)

– диагональная матрица продольных сопротивлений волновых каналов.

Применяя схожие преобразования к уравнению (1.40), получим выражение, определяющее погонные проводимости волновых каналов:

. (1.59)

Метод волновых каналов при известных фазных напряжениях и токах в начале линии* позволяет найти распределение напряжений и токов в проводах по длине линии и их значения в конце. В общем виде решение проводится в три этапа.

На первом этапе методами линейной алгебры находят матрицы преобразования «по напряжению» и «по току» , определяют параметры волновых каналов и, применяя преобразования (1.54) к напряжениям и токам в начале линии, находят граничные условия для уравнений (1.56). На втором этапе для каждого волнового канала решают уравнения (1.56) и находят распределения напряжения и тока вдоль двухпроводных линий, соответствующих волновым каналам. На заключительном этапе по формулам (1.55) выполняют обратное преобразование, находя тем самым напряжения и токи в фазных проводах как линейные комбинации напряжений и токов волновых каналов.

На практике фазные напряжения и токи в начале линии неизвестны. В этом случае метод волновых каналов позволяет определить параметры симметричного многополюсника, эквивалентирующего отрезок однородной многопроводной линии. Уравнения этого многополюсника связывают фазные напряжения и токи в начале и в конце линии.

Расчет режимов многопроводных линий и применение метода волновых каналов существенно упрощается при принятии допущения об отсутствии потерь в линии.

1.5. Многопроводные линии без потерь

В линиях без потерь элементы матриц погонных сопротивлений и проводимостей линии являются реактивными, что следует из уравнений (1.41) и (1.42), так элементы матриц и равны нулю. Матрицы и выражаются через матрицы индуктивностей и емкостных коэффициентов линии:

, (1.60)

, . (1.61)

В выражениях (1.61) , , , обозначают погонные собственные и взаимные индуктивности линии и собственные и взаимные емкостные коэффициенты линии соответственно. Следует помнить, что взаимные емкостные коэффициенты имеют отрицательные значения.

Из (1.41) и (1.42) следует, что при отсутствии потерь в линии

, (1.62)

где – коэффициент распространения; – единичная матрица.

Из уравнения (1.62) следует, что для линии без потерь матрицы преобразования «по напряжению» и «по току» равны

, (1.63)

и, следовательно, диагонализация матриц и проводится по следующим формулам

. (1.64)

Трехфазные воздушные линии электропередачи выполняют транспонированными, в результате чего собственные и взаимные параметры линии для всех фаз в среднем по длине линии становятся одинаковыми, и матрицы индуктивностей и емкостных коэффициентов линии можно записать в следующем виде:

, . (1.64)

Равенство диагональных и внедиагональных элементов между собой в (1.64) приводит к тому, что матрицы и имеют кратные собственные значения. В результате этого появляется свобода в выборе матриц преобразования, так как для кратных собственных значений уравнение относительно собственных векторов имеет бесконечное множество решений.

Одним из удобных выборов матрицы преобразования , обеспечивающих простейшее эквивалентное представление трехфазной линии электропередачи в виде трех независимых двухпроводных линий, является преобразование по методу симметричных составляющих, используемому при анализе несимметричных режимов трехфазных цепей с сосредоточенными параметрами:

, (1.65)

где .

При этом для симметричных трехфазных напряжений прямой и обратной последовательности токи в проводах также образуют симметричные системы прямой и обратной последовательности. Для напряжений и токов нулевой последовательности обратным проводом служит земля.

В технике высоких напряжений для формирования параметров волновых каналов получило распространение следующее преобразование:

. (1.66)

1.6. Ограничение повышения напряжения

промышленной частоты в дальних электропередачах.

На конце разомкнутой линии при промышленной частоте f = 50 Гц начиная с 300 – 500 км длины возможны повышения напряжения. Для линий без потерь справедливо соотношение

, (1.67)

где U(l) – напряжение в конце линии; U(0) – напряжение в начале линии.

Например, при длине линии в 1000 км напряжение в конце линии почти в 2 раза превосходит напряжение в начале (b » 6°/100 км, bl » 60°).

Абсолютному возрастанию напряжения в конце линии способствует внутреннее индуктивное сопротивление Xи источника синусоидальной ЭДС e(t) = Eм sin(w t + j). Дело в том, что при длине линии, меньшей 1500 км, входное сопротивление разомкнутой линии имеет емкостный характер:

, (1.68)

где Zc – волновое сопротивление линии.

Напряжение в начале линии возрастает по сравнению с амплитудой ЭДС

, (1.69)

т. е. .

По условиям надежной и длительной работы изоляции линии напряжение в любых режимах линии не должно превосходить 1,05Uном, где Uном – номинальное напряжение линии электропередачи. Для ограничения повышения напряжения в разомкнутой с одного конца линии в различных точках линии (обычно в начале, середине или конце линии) включают между проводом и землей индуктивности, получившие название реакторов поперечной компенсации.

Рассмотрим включение реактора в произвольной точке разомкнутой линии (рис. 1.4).

Напряжение на реакторе

(1.70)

Ток в начале участка l2

. (1.71)

(1.72)

где – относительная мощность реактора.

Рис. 1.4. Схема линии с реактором в промежуточной точке

Ток в конце участка l1

. (1.73)

Соответствующие напряжение и ток в начале линии

; (1.74)

, (1.75)

Реактор в начале линии снижает напряжение, т. к. частично компенсирует емкостный ток линии, проходящий через индуктивное сопротивление источника ЭДС. Для полной компенсации емкостного тока линии необходимая мощность реактора q = tg bl. При этом входное сопротивление линии совместно с компенсирующим реактором становится бесконечно большим, а ток от источника ЭДС становится равным нулю. Отметим, что на характер распределения напряжения вдоль линии реактор в начале линии влияния не оказывает.

Реактор в конце линии не только ограничивает повышение напряжения, но и меняет характер распределения напряжения в линии. Напряжение в конце линии подсчитывается по формуле

. (1.76)

. (1.77)

(1.78)

Последнее выражение можно трактовать следующим образом. Известно, что входное сопротивление короткозамкнутой линии с волновой длиной j э равно jZctgjэ. Таким образом, компенсирующий реактор можно представить как короткозамкнутую линию с входным сопротивлением Xр и волновой длиной jэ. Тогда всю линию можно рассматривать как короткозамкнутую с волновой длиной bl + jэ. Это позволяет рассчитать распределение напряжения U(x) вдоль линии по формуле

. (1.79)

В частности, максимум напряжения соответствует точке, для которой

(1.80)

Учитывая (1.78), (1.79) и (1.80), можно последнее выражение в (1.80) представить в виде

, (1.81)

На рис. 1.5 приведена кривая распределения тока, проходящего вдоль линии. На начальном участке происходит повышение напряжения, т. к. по нему протекает емкостный ток, значение которого становится равным нулю в точке, в которой напряжение проходит через максимум. Далее ток становится индуктивным, что вызывает падение напряжения вдоль линии.

Рис. 1.5. Распределение напряжения и тока в линии с реактором на ее конце

По (1.79) можно найти мощность реактора, при которой напряжения в начале и конце линии равны между собой:

,

т. е. или . (1.82)

Пользуясь приведенными формулами и приемами, можно рассчитать напряжение на линии с реакторами в нескольких точках.

Задание на выполнение первой части курсовой работы.

Трехфазная транспонированная линия электропередачи длиной l подключена к источнику ЭДС с внутренним сопротивлением . Числовые данные приведены в таблице 1.

1. Рассчитать с учетом транспозиции фазных проводов емкостные коэффициенты и индуктивности линии в приближении отсутствия в линии потерь. Рассчитать первичные и вторичные параметры прямого и нулевого волновых каналов.

2. Рассчитать на промышленной частоте емкостные коэффициенты, собственные и взаимные индуктивности и активные сопротивления линии с учетом проникновения электромагнитного поля в землю и в фазные провода. Для расчета параметров линии с учетом потерь воспользоваться m-файлом tlp_driver.m (прилагается к заданию). Учесть транспозицию. Сопоставить результаты с результатами п.1 и письменно объяснить причины различия.

3. Построить графики распределения действующих значений и фазы напряжения и тока вдоль транспонированной линии при питании ее от симметричного и синфазного источников на третьей гармонике промышленной частоты. Расчеты выполнить для случаев:

а) холостого хода;

б) трехфазного короткого замыкания в конце линии;

в) симметричной согласованной нагрузки;

г) симметричной емкостной () нагрузки;

д) симметричной индуктивной () нагрузки.

Сопротивления нагрузок принять равными 160 + 40×N Ом, где N – номер варианта задания.

4. Построить график распределения напряжения вдоль ненагруженной транспонированной линии на промышленной частоте при питании ее от симметричного источника. Выбрать мощность реакторов поперечной компенсации, обеспечивающих напряжение во всех точках электропередачи в интервале (0,95 . 1,05) Uном.

Распределение токов в электрических цепях

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕНЦИАЛОВ И ТОКА В ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЦЕПИ

Для того чтобы разобраться в прохождении тока по электриче­ским цепям, надо представить, как распределяются в ней электриче­ские потенциалы. Электрический ток проходит всегда от точек цепи, находящихся под большим потенциалом, к точкам, находящимся под меньшим потенциалом. Если какая-либо точка цепи соединена с зем­лей, то потенциал ее принимается равным нулю; в этом случае потенциалы других точек цепи будут равны напряжениям, действующим между этими точками и землей.

Рассмотрим этот вопрос на нескольких конкретных примерах. На рис. 27, а показано распределение потенциалов в последовательной электрической цепи, находящейся под напряжением, при условии, что r₁ = r₂ = r₃. Точка А имеет наибольший положительный потенциал φ_А, так как она соединена с положительным полюсом источника (сам источник на схеме отсутствует — показаны лишь провода сети, соединяющей его с точками А и Г). Потенциал φ_Б в точке Б будет меньше, чем в точке А, следовательно, на участке А Б ток идет от точки А к точке Б. Разность потенциалов между точками А и Б рав­на падению напряжения U₁ = Ir₁в резисторе с сопротивлением r₁. Это падение напряжения возрастает постепенно по мере перехода от точки А к точке Б, поэтому вдоль резистора с сопротивлением r₁ потенциал также уменьшается постепенно. В точке В потенциал равен нулю. Разность потенциалов между точками Б и В равна падению на­пряжения U₂ = Ir₂ в резисторе с сопротивлением r₂. Точка Г будет иметь отрицательный потенциал по отношению к точке В (она соеди­нена с отрицательным полюсом источника), поэтому ток I идет от точ­ки В к точке Г. Следует отметить, что при заземлении одной точки элек­трической цепи распределение токов в ней не изменяется, так как при этом не образуется никаких новых ветвей, по которым могли бы проте­кать токи. Если заземлить две или большее число точек цепи, имеющих разные потенциалы, то через землю образуются дополнительные токопроводящие ветви и распределение тока в цепи меняется.

На рис. 27, б показано распределение потенциалов вдоль последо­вательной цепи при заземлении точки Г у одного из полюсов источ­ника питания. Как видно из графика, потенциал различных точек цепи по мере приближения к заземленной точке падает, т. е. умень­шается напряжение, действующее между этими точками и землей. По этой причине обмотки возбуждения тяговых двигателей и вспомога­тельных машин, в которых при резких изменениях тока могут возни­кать большие перенапряжения, стараются включать в силовую цепь электроподвижного состава ближе к «земле» (за обмоткой якоря). В этом случае на изоляцию этих обмоток будет действовать меньшее на­пряжение, чем если бы они были включены под более высоким потенциалом (ближе к контактной сети в электровозах постоянного тока или к незаземленному полюсу выпрямительной установки в электро­возах переменного тока). Точно так же точки электрической цепи, находящиеся под более высоким потенциалом, являются более опас­ными для человека, соприкасающегося с токоведущими частями элек­трических установок. При этом он попадает под более высокое напря­жение по отношению к «земле».

На рис. 28, а показано распределение потенциалов в последова­тельной цепи при ее обрыве у точки В. Все точки цепи от точки А до места обрыва будут иметь потенциал точки А (по цепи не идет ток и на резисторах r₁, r₂ и r₃ нет падения напряжения), а от места обрыва до точки Г — нулевой потенциал. Следовательно, соприкосновение че­ловека с точкой В будет в этом случае также опасно, как и с точкой А; точка же Д не будет находиться под напряжением. Рассмотренный пример наглядно показывает, что некоторые точки электрических це­пей, которые при нормальных условиях заземлены, могут при обры­ве цепи оказаться под высоким напряжением.

На рис. 28, б показано распределение токов в последовательной цепи с двумя источниками, имеющими э. д. с. Е₁ и E₂ параллельно которым включены резисторы с одинаковыми сопротивлениями r₁ = r₂. При равенстве э. д. с. Е₁ и Е₂ разности потенциалов между точками Б—В и В—Г (т. е. напряжения U_БВ и U_ВГ) будут равны, поэтому по резисторам будут, протекать одинаковые токи: I₁ = I₂. Однако, если э. д. с. Е₁ по какой-либо причине увеличится, то увеличится потенциал φ_Б точки Б и напряжение U_БB станет больше напряжения U_BГ. Ток I₁ возрастет и станет больше, чем I₂. Если увеличится э. д. с. Е₂, то возрастет разность потенциалов между точками В и Г, при этом напряжение U_ВГ станет больше U_БВ, а ток I₂ больше I₁.

На рис. 29 показано распределение токов в цепи с двумя параллель­но соединенными источниками. При Е₁ = Е₂ и r₁ = r₂ по обеим парал­лельным ветвям протекают одинаковые токи I₁ и I₂; потенциалы точек Б и В одинаковы (напряжение между точками Б и В равно нулю) и через резистор r ток протекать не будет. Если э. д. с. Е₁ станет боль­ше Е₂, потенциал точки Б увеличится. При этом уменьшится разность потенциалов между точками А и Б, а следовательно, и ток I₁. Одно­временно между точками Б и В появится разность потенциалов и по резистору r начнет протекать ток I от точки Б к точке В. При возра­стании э. д. с. Е₂ до значения, большего э. д. с. Е₁ потенциал точки В станет больше потенциала точки Б, и ток I будет проходить по рези­стору r от точки В к точке Б (см. штриховую стрелку). Если точки Б и В замкнуть не через резистор, а накоротко, то потенциалы точек Б и В станут равными. Такое соединение называется уравнительным. Рассмотрим прохождение тока по всей цепи, когда Е₁ > Е₂. Наи­больший положительный потенциал имеет точка А; поэтому от этой точки к точкам Б и В текуттоки I₁ и I₂. Точки Г и В имеют меньший потенциал, чем точка Б, следовательно, от точки Б к точкам В и Г текут токи I и I₃. От точки В ток не может идти к точке А, так как она находится под более высоким потенциалом, поэтому от точки В ток I₄ идет к точке Г.

Таким способом по распределению потенциалов между отдель­ными точками электрической цепи определяют прохождение тока по сложным электрическим цепям.

​Методы расчета электрических цепей

Чтобы верно рассчитать электроцепь, ее параметры на разных частях, применяют специальные методы, такие как:

• метод преобразования цепи;
• метод наложения;
• метод контурных токов;
• метод эквивалентного генератора;
• метод узловых потенциалов;
• метод применения законов Кирхгофа.

Метод контурных токов базируется на использовании дополнительных значений контурных токов, соответствующих закону Кирхгофа.

Метод эквивалентного генератора применяют для вычисления токов одного или нескольких разветвлений. Данный метод также называется теоремой об активном двухполюснике.

Метод узловых потенциалов дает возможность уменьшить порядок системы уравнений. Он заключается в определении потенциалов всех узлов цепи по заданным потенциалам токов всех разветвлений. В основе данного метода лежит первый закон Кирхгофа.

Самые часто применяемые методы для вычисления параметров цепи – это метод применения законов Кирхгофа и метод преобразования цепи. Рассмотрим их подробнее.

Метод применения законов Кирхгофа

Законы Кирхгофа являются базовыми законами, которым подчиняются все процессы в электроцепях, не зависимо от параметров ее элементов.

Первый закон Кирхгофа описывает силу тока и гласит о том, что суммарная величина всех значений силы тока, сходящихся в одном узле, равняется нулю:

Сила тока в разных разветвлениях электрической цепи может иметь различное направление. Принято считать, что токи, которые направляются к узлу, имеют знак минус, а противоположные – знак плюс.

Такой метод применяют для сложных цепей. В цепи есть разветвления ((NB)) , что соединены в узлы ((NY)) , и разветвления с источниками ((NJ)) . В цепи также есть все основные компоненты: сопротивления, источники ЭДС и тока.

Не нашли что искали?

Просто напиши и мы поможем

Для вычисления параметров электрической цепи с использованием первого закона Кирхгофа сначала устанавливают число неизвестных токов, указывают их знаки, предварительно выбрав направление тока в разветвлениях, после чего формируют уравнения.

Конфигурация уравнений, нужных для полного расчета цепи, зависит от ее типа и вида соединений ее разветвлений. Для этого рассматривают каждое разветвление и узлы их соединения, используя топологический граф схемы электрической цепи. Изображая граф разветвления, определяют каким типом разветвления его можно заменить. Первый тип обычно наносят с помощью сплошной линии. Разветвления второго типа, где величина силы тока устанавливается источником тока, наносят пунктирной линией.

Разветвления графа (NB) , как и узлы (NY) , нумеруются как разветвления схемы и узлы исследуемой электроцепи. Напряжения и токи в разветвлениях графа направлены, как в исследуемой цепи. Напряжения и токи в каноническом разветвлении первого типа направлены всегда в одну сторону, потому они ориентируются на разветвление графа. Разветвление, содержащее исключительно источник напряжения, считается вырожденным. Направление тока в графе такого разветвления выбирается по источнику и направлено в сторону, противоположную направлению ЭДС.

Топологический граф начинают анализировать с разветвлений дерева графа ((N_Д)) и разветвлений связи ((NC)) . Связный подграф формируется всеми разветвлениями дерева. Это точка, которая соединяет все узлы, где нет замкнутого контура. Разветвления дерева выбираются произвольно. Исключение составляют разветвления графа, замещающие источники тока.

Разветвления связи дополняют разветвления дерева. При включении нового разветвления связи к разветвлениям дерева, которые уже существуют, формируется замкнутый контур. Данный контур именуется главным.

Сложно разобраться самому?

Попробуй обратиться за помощью к преподавателям

Число независимых уравнений (N_1) , что составляются по первому закону Кирхгофа, равняется числу разветвлений дерева (N_Д) . То есть, соответствует числу, равному на один меньше количества узлов:

После чего составляют уравнения второго закона Кирхгофа. Их количество (N_2) рассчитывается по следующему выражению:

Здесь (N_Н-N_Д=(NB-NJ)) – это число разветвлений с неизвестными токами,
(NJ) – число разветвлений с известными источниками тока.

К уравнениям (N_Н=N_1+N_2) дописывают уравнения по закону Ома для каждого разветвления, которые связывают силу тока и напряжение, и именуются компонентными уравнениями.

Метод преобразования электрической цепи

Этот метод состоит в том, чтобы верно рассчитать распределение токов в цепи. Подключенные последовательно или параллельно сопротивления заменяют на одно сопротивление, в результате чего распределение тока не изменяется.

В случае последовательного соединения сопротивлений они будут подключены так, что конец предыдущего будет соединяться с началом последующего. При таком соединении сила тока будет иметь одинаковую величину в каждом резисторе.

В любой электроцепи есть источники и приемники электроэнергии, что соединены проводами. Такое соединение делает возможным движение тока по проводам от одного элемента к другому. Источники бывают источниками напряжения и тока.

Идеальным источником напряжения считается такой, напряжение на клеммах которого не меняется во времени, не зависимо от силы тока, который он выдает в нагрузку, а его внутреннее сопротивление приравнивается к нулю.

Идеальным источником тока считается такой, который выдает постоянное во времени значение силы тока, не зависящее от напряжения на клеммах, а его внутреннее сопротивление приравнивается к бесконечно большой величине.

Тема 1.2. Электрические цепи постоянного тока

Электрические цепи и ее элементы

Электрической цепью постоянного тока называют совокупность устройств и объектов: источников электрической энергии, преобразователей, потребителей, коммутационной, защитной и измерительной аппаратуры, соединительных проводов или линии электропередачи.

Электрические и электромагнитные процессы в этих объектах описываются с помощью понятий об электродвижущей силе (ЭДС — E ), токе ( I ) и напряжении ( U ).

Элементы цепи можно разделить на три группы:

1) элементы, предназначенные для генерирования электроэнергии (источники энергии, источники ЭДС);

2) элементы, преобразующие электроэнергию в другие виды энергии: механическую, тепловую, световую, химическую и т.д. (эти элементы называются приемниками электрической энергии или потребителями);

3) элементы, предназначенные для передачи электрической энергии от источника к приемникам (линии электропередачи, соединительные провода); элементы, обеспечивающие уровень и качество напряжения и т.д.

Источники питания цепи постоянного тока – это гальванические элементы, электрические аккумуляторы, электромеханические генераторы, термо- и фотоэлементы и др.

Электрическими приемниками или потребителями постоянного тока являются электродвигатели, преобразующие электрическую энергию в механическую, нагревательные и осветительные приборы, электролизные установки и др. Все электоприемники характеризуются электрическими параметрами, среди которых основные – напряжение и мощность. Для нормальной работы электроприемника на его зажимах необходимо поддерживать номинальное напряжение. По ГОСТ 721-77 напряжение равно 27, 110, 220, 440 В, так же 6, 12, 24, 36 В.

Коммутационная аппаратура служит для подключения потребителей к источникам, то есть для замыкания и размыкания источников электроцепи.

Защитная аппаратура предназначена для размыкания цепи в аварийных ситуациях.

Измерительная аппаратура предназначена для замера тока, напряжения и других электрических величин.

Линии электропередачи используются, когда источники и потребители удалены друг от друга на большие расстояния. Соединительные провода предназначены для соединения между собой зажимов или электродов элементов электрической цепи.

Активные и пассивные элементы

Элемент называется пассивным , если он не может вызывать протекание тока, то есть если он не создает тока или ЭДС. Если собрать несколько пассивных элементов (резисторы, конденсаторы, катушки индуктивности) в электрическую цепь, то ток в цепи не потечет.

Элемент, который создает ЭДС и вызывает протекание тока, называется активным (источники электроэнергии).

Линейные и нелинейные цепи

Электрическая цепь называется линейной , если электрическое сопротивление или другие параметры участков, не зависят от значений и направлений токов и напряжений. Электрические процессы линейной цепи описываются линейными алгебраическими и дифференциальными уравнениями.

Если электрическая цепь содержит хотя бы один нелинейный элемент , то она является нелинейной.

Топологические элементы электрической цепи.

Графическое изображение электрической цепи называется электрической схемой. Электрическая схема включает: узлы, ветви, контуры.

Ветвь – совокупность элементов, соединенных последовательно. По ветви протекает один и тот же ток.

Узел – точка соединения трех или более ветвей.

Контур – совокупность ветвей, при обходе которых осуществляется замкнутый путь.

Простейшая электроцепь имеет один контур с одной ветвью и не имеет узлов. Сложные электроцепи имеют несколько контуров.

Положительные направления тока, напряжения и ЭДС.

Чтобы правильно записать уравнения, описывающие процессы в электрических цепях, и произвести анализ этих процессов, необходимо задать условные положительные направления ЭДС источников питания, тока в элементах или ветвях цепи и напряжения на зажимах элементов цепи или между узлами цепи.

Внутри источника ЭДС постоянного тока положительным является направление ЭДС от отрицательного полюса к положительному полюсу. Это соответствует определению ЭДС как величины, характеризующей способность сторонних сил вызывать электрический ток.

По отношению к источнику ЭДС все элементы цепи составляют внешний участок цепи.

За положительное направление тока в цепи принимают направление, совпадающее с направлением ЭДС. Во внешней цепи положительным является направление от положительного полюса источника к отрицательному полюсу. В электронной теории – направление совпадает с направлением положительно заряженных частиц.

Условным положительным направлением падения напряжения (или просто напряжения) на элементах цепи или между двумя узлами цепи принимают направление, совпадающее с условно положительным направлением тока в этом элементе или в этой ветви. Положительное направление напряжения на зажимах источника ЭДС всегда противоположно положительному направлению ЭДС.

Действительные направления электрических величин, определяемые расчетом, могут совпадать или не совпадать с условными направлениями. При расчетах если определено, что ток, ЭДС и напряжения положительны, то их действительные направления совпадают с условно принятыми положительными направлениями, если отрицательны, то не совпадают.

Основные законы электрической цепи

Условное обозначение параметров в цепях постоянного и переменного тока.

i – переменный ток; I – постоянный ток;

u – переменное напряжение; U – постоянное напряжение;

e – переменная ЭДС; E – постоянная ЭДС;

Схемы Электрических Цепей Постоянного Тока

При расчете электрических цепей в большинстве случаев известны параметры источников ЭДС или напряжения, сопротивления элементов электрической цепи, и задача сводится к определению токов в ветвях цепи. Таким образом, электрическая цепь на рис.

Точка Н определяет номинальный режим, если напряжение и ток соответствуют их номинальным значениям Uном и Iном, приведенным в паспорте источника электрической энергии.

Элемент электрической цепи, параметры которого сопротивление и др.
Электрические цепи (часть 1)

Электрическая цепь постоянного тока

Алгебраическая сумма падений напряжений на резистивных элементах в любом замкнутом контуре равно алгебраической сумме ЭДС. Нелинейный элемент, например лампа накаливания, имеет сопротивление, величина которого увеличивается при повышении напряжения, а следовательно и тока, подводимого к лампочке.

Источник электрической энергии характеризуется понятием ЭДС Е , под которой понимают величину, численно равную энергии, получаемой внутри источника единицей электрического заряда.

При расчете в схеме электрической цепи выделяют несколько основных элементов. Этот метод основан на составлении уравнений по первому закону Кирхгофа: Схема сложной электрической цепи с двумя узлами.

Для разных электротехнических устройств указывают свои номинальные параметры.

Электрическая цепь в режиме короткого замыкания имеет сопротивление, которое равно нулю. В этой схеме реальные элементы цепи изображаются условными обозначениями, причем вспомогательные элементы цепи обычно не изображаются, а если сопротивление соединительных проводов намного меньше сопротивления других элементов цепи, его не учитывают.

Как видно, при параллельном соединении источников ток и мощность внешней цепи равны соответственно сумме токов и мощностей источников.

В случае последовательного соединения сопротивлений в ветви В общем виде уравнения узловых потенциалов имеют вид: Если в схеме имеются источники тока, то слагаемое в правой части будет равно сумме источников тока: Метод узловых потенциалов имеет преимущество, если число независимых узлов меньше числа контуров. Желательно во всех контурах положительные направления обхода выбирать одинаковыми, например, по часовой стрелке, как показано на рис.
Устройство и принцип работы двигателя постоянного тока. Схема двигателя постоянного тока.

Похожие статьи

Такая система известна, как электрическая цепь. Схема электрической цепи.

Ознакомившись с основными характеристиками и видами такой системы, как электрическая цепь, становится возможным понять принцип функционирования любого электрооборудования.

Отключение цепи от источника постоянной ЭДС 5. В противном случае это слагаемое отрицательно. При анализе электрической цепи рассматривают следующие режимы работы: холостого хода, номинальный, короткого замыкания и согласованный.

Электрическая цепь и электрический ток, протекающий по ней, характеризуют электромагнитные процессы при помощи напряжения и силы тока. Для электрической цепи на рис.

Для контура. Это произойдет, если к зажимам аb двухполюсника присоединена внешняя цепь с источниками питания. Точка К характеризует режим короткого замыкания к. Первый закон Кирхгофа: сумма токов в узле равна нулю 1.

Elektrotechnik fuer Grundlagen der Elektronik

Эта вольт-амперная характеристика строится по двум точкам 1 и 2 рис. Активный двухполюсник содержит источники электрической энергии, а пассивный двухполюсник их не содержит.

Мощность цепи несинусоидального тока 4. Для расчета цепей с двухполюсниками реальные активные и пассивные элементы цепи представляются схемами замещения. По этой причине для расчета сложных электрических цепей разработаны более рациональные методы расчета, основные из них рассмотрены ниже. За направление электрического тока в электротехнике принято направление, противоположное направлению движения электронов. Сложной электрической цепью называется цепь, содержащая несколько источников и которую нельзя свернуть до простой цепи последовательного или параллельного соединения.

Зная токи, можно найти напряжения на элементах цепи, мощность отдельных элементов и электрической цепи в целом, мощность источников и др. Контур — любой замкнутый путь, проходящий по нескольким ветвям.
как решать задачи со сложными схемами

Элементы цепи

При сравнении внешних характеристик источника ЭДС рис. Мощность трёхфазной цепи 3.

Классический метод расчёта переходных процессов 5. В зависимости от электропроводности все вещества подразделяют на: 1.

Последовательное соединение в цепи Большое количество электрических цепей состоят из нескольких приемников тока.

Согласованный режим Согласованный режим электрической цепи обеспечивает максимальную передачу активной мощности от источника питания к потребителю. На схеме этот элемент выглядит следующим образом. В этой схеме реальные элементы цепи изображаются условными обозначениями, причем вспомогательные элементы цепи обычно не изображаются, а если сопротивление соединительных проводов намного меньше сопротивления других элементов цепи, его не учитывают.

Метод узловых потенциалов

Идеальному источнику тока приписывают внутреннее сопротивление, стремящееся к бесконечно большому значению, и неизменный ток Iк не зависящий от напряжения на его зажимах, равный току коротного замыкания, вследствие чего неограниченное увеличение присоединенной к источнику нагрузки сопровождается теоретически неограниченным возрастанием напряжения и мощности. Электрическая цепь и электрический ток, протекающий по ней, характеризуют электромагнитные процессы при помощи напряжения и силы тока.

Различают два рода тока: 1. Ветвь электрической цепи схемы — участок цепи с одним и тем же током. Последовательное включение источников питания источников ЭДС применяется тогда, когда требуется создать напряжение требуемой величины, а рабочий ток в цепи меньше или равен номинальному току одного источника ЭДС рис. Между узлами 1 и 3 имеются две параллельные ветви с источниками ЭДС Е1 и Е2 , между узлами 2 и 3 также имеются две параллельные ветви с резисторами R1 и R2. Данное устройство работы системы применяется к любому электрическому бытовому прибору.

По этой причине для расчета сложных электрических цепей разработаны более рациональные методы расчета, основные из них рассмотрены ниже. Сопротивление в этой электрической цепи приравнивается к сумме сопротивлений всех проводников системы. При сравнении внешних характеристик источника ЭДС рис. В случае когда у одного приемника энергии сопротивление меньше, через него может пройти больше тока, чем через другие элементы системы.

Классический метод расчёта переходных процессов 5. Стрелка в кружке указывает направление возрастания потенциала внутри источника ЭДС. Электрический ток в такой электрической системе имеет несколько вариантов пути прохождения. Это уравнение является линейным. В состав цепи входят: 1.
Законы Кирхгофа — Теория и задача