Как найти температурный коэффициент провода

Температурные коэффициенты для кабеля

Для приведения при необходимости измеренных значений сопротивление шлейфа (Ом км) и сопротивления изоляции при температуре +20° на один км однородной линии, как это задаётся нормами, следует пользоваться формулами:

Где R шл.Т ; R из.Т — измеренные значения соответственно сопротивления шлейфа и сопротивления изоляции при температуре, отличной от 20°С, К 1 и К 2 поправочные температурные коэффициенты для приведения Rшл. И Rиз. к температуре +20°С l — длина линии.

Примечания: 1. В кабелях с полиэтиленовой или полистирольной изоляцией жил в интервале температур ±30° С величина сопротивления изоляции практически остается постоянной и поэтому при обработке результатов измерений К 2 в указанном интервале принимается равным 1.

2. При температурах, отличающихся от приведенных в таблице коэффициенты К 1 и К 2 рассчитываются по приведенным ниже формулам:

,

где α 1 -температурный коэффициент для кабелей из медных жил, равный 0,004;

,

где α 2 — температурный коэффициент для кабелей с воздушно бумажной изоляцией жил. равный 0,06.

Взято из общей инструкции по строительству ЛС ГТС 1978 год

Источник

Температура окружающей среды при проверке проводов и кабелей по нагреву

В данной статье будет рассматриваться выбор температуры окружающей среды при проверке проводов и кабелей по нагреву.

Будут представлены таблицы с температурой воздуха и почвы согласно нормативных документов.

Для многих инженеров кто впервые столкнулся с проверкой проводов и кабелей по нагреву, возникает много вопросов в части температуры окружающей среды.

Этот момент достаточно важен, так как при снижении температуры окружающей среды допускаемая нагрузка на провод (кабель) повышается и наоборот при повышении температуры окружающей среды допускаемая нагрузка на провод (кабель) понижается.

В справочных таблицах ПУЭ приводятся значения допустимых длительных токов, составленные для различных марок проводов и кабелей исходя из средних значений температуры окружающей среды и температуры жил.

Ниже приведены сами пункты ПУЭ:

1. ПУЭ п.1.3.10, 1.3.11 для проводов, шнуров и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией:

2. ПУЭ п.1.3.12 — 1.3.16 для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией:

3. ПУЭ п.1.3.22 для неизолированных проводов и шин:

В зависимости от районов сооружения воздушных линий, средние значения температур окружающего воздуха могут колебаться от +15 °С в северных районах РФ до +35 °С в южных. При наличии длительных наблюдений по данному району следует в качестве расчетной температуры принимать среднемесячную температуру в 13 ч за наиболее жаркий месяц [Л1, с.99].

Для кабелей, прокладываемых в земле, на воздухе или воде, среднюю температуру следует принимать равной среднесуточной для данной местности за наиболее жаркий месяц [Л1, с.99].

Расчетные температуры среды для проводов и кабелей представлены в таблице 2-9 [Л2. с 55].

Соответственно, если температура среды прокладываемых кабелей, проводов и шин отличается от принятых температур в ПУЭ для которых приведены значения длительно допустимых токов, тогда нужно применять поправочные коэффициенты, согласно ПУЭ таблица 1.3.3.

Температура воздуха

Для определения средней максимальной температуры воздуха наиболее жаркого месяца, можно воспользоваться СП 131.13330.2018 (СНиП 23-01—99) таблица 4.1 (РФ) и ДСТУ-Н Б В.1.1-27:2010 таблица 2 (Украина).

Есть один нюанс — значение среднесуточной температуры за наиболее жаркий месяц в СП 131.13330.2018 не приводится. Для ориентировочных расчетов за расчетную температуру вместо суточной температуры, можно применить значение средней максимальной температуры воздуха наиболее теплого месяца.

Для того чтобы понимать терминологию климатических параметров, которая используется в СП 131.13330.2018 таблице 4.1 привожу трактовку их:

Температура почвы

Средние месячные и годовые температуры почвы на глубине 0,8 м и 1,6 м для городов СССР приведены в справочном пособие по проектированию «Водяные тепловые сети» Н.К. Громова. 1988 г Приложение 3.

Также информацию о температуре почвы и не только, вы сможете найти в «Справочнике по климату СССР», выпуски 1 – 34.

Для получения же более точных значений климатических параметров, советую использовать сайт «Федеральной службы по гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды», где представлено более 600 станций, так как в основном справочник по климату СССР – в настоящее время не актуален.

Данные на данном сайте предоставляются бесплатно, нужно только зарегистрироваться.

Пример определения поправочного коэффициента по температуре

Требуется определить поправочный коэффициент по температуре (kcp) для кабеля марки АВВГнг 3х16+1х10 прокладываемый внутри здания на воздухе и в траншее глубиной 0,7 м в Ростове-на-Дону.

Согласно ПУЭ п.1.3.10 для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией и оболочкой, допустимые длительные токи приняты для температур: жил +65, окружающего воздуха +25 и земли +15°С.

1. Определяем по СП 131.13330.2018 таблица 4.1 расчетную температуру воздуха (средняя максимальная температуры воздуха наиболее жаркого месяца): +29,1°С.

2. Определяем по справочному пособию по проектированию «Водяные тепловые сети» расчетную температуру почвы: +20,8°С.

3. Определяем поправочный коэффициент (kср) учитывающий температуру среды, отличную от расчетной по ПУЭ таблица 1.3.3.

• для кабеля прокладываемого внутри здания на воздухе kср = 0,94.
• для кабеля, прокладываемого в траншее kср = 0,95.

Все материалы, которые использовались при написании данной статьи, вы сможете найти в архиве:

1. Справочник по климату СССР, выпуски 1 – 34 (Отсутствуют выпуски: 5, 7, 30, 31).
2. Справочное пособие по проектированию «Водяные тепловые сети» Н.К. Громова. 1988 г.
3. Электрические сети энергетических систем. Боровиков В.А. 1977 г.
4. Проектирование кабельных сетей и проводок. Хромченко Г.Е. 1980 г.

1. Электрические сети энергетических систем. Боровиков В.А. 1977 г.
2. Проектирование кабельных сетей и проводок. Хромченко Г.Е. 1980 г.

Источник

ПУЭ: Глава 1.3. Выбор проводников по нагреву, экономической плотности тока и по условиям короны

Область применения

1.3.1. Настоящая глава Правил распространяется на выбор сечений электрических проводников (неизолированные и изолированные провода, кабели и шины) по нагреву, экономической плотности тока и по условиям короны. Если сечение проводника, определенное по этим условиям, получается меньше сечения, требуемого по другим условиям (термическая и электродинамическая стойкость при токах КЗ, потери и отклонения напряжения, механическая прочность, защита от перегрузки), то должно приниматься наибольшее сечение, требуемое этими условиями.

Выбор сечений проводников по нагреву

1.3.2. Проводники любого назначения должны удовлетворять требованиям в отношении предельно допустимого нагрева с учетом не только нормальных, но и послеаварийных режимов, а также режимов в период ремонта и возможных неравномерностей распределения токов между линиями, секциями шин и т. п. При проверке на нагрев принимается получасовой максимум тока, наибольший из средних получасовых токов данного элемента сети.

1.3.3. При повторно-кратковременном и кратковременном режимах работы электроприемников (с общей длительностью цикла до 10 мин и длительностью рабочего периода не более 4 мин) в качестве расчетного тока для проверки сечения проводников по нагреву следует принимать ток, приведенный к длительному режиму. При этом:

1) для медных проводников сечением до 6 мм², а для алюминиевых проводников до 10 мм² ток принимается как для установок с длительным режимом работы;

2) для медных проводников сечением более 6 мм², а для алюминиевых проводников более 10 мм² ток определяется умножением допустимого длительного тока на коэффициент , где Tпк — выраженная в относительных единицах длительность рабочего периода (продолжительность включения по отношению к продолжительности цикла).

1.3.4. Для кратковременного режима работы с длительностью включения не более 4 мин и перерывами между включениями, достаточными для охлаждения проводников до температуры окружающей среды, наибольшие допустимые токи следует определять по нормам повторно — кратковременного режима (см. 1.3.3). При длительности включения более 4 мин, а также при перерывах недостаточной длительности между включениями наибольшие допустимые токи следует определять как для установок с длительным режимом работы.

1.3.5. Для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией, несущих нагрузки меньше номинальных, может допускаться кратковременная перегрузка, указанная в табл. 1.3.1.

1.3.6. На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей с полиэтиленовой изоляцией допускается перегрузка до 10%, а для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией до 15% номинальной на время максимумов нагрузки продолжительностью не более 6 ч в сутки в течение 5 сут., если нагрузка в остальные периоды времени этих суток не превышает номинальной.

На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной изоляцией допускаются перегрузки в течение 5 сут. в пределах, указанных в табл. 1.3.2.

Таблица 1.3.1. Допустимая кратковременная перегрузка для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией

Коэффициент предварительной нагрузки	Вид прокладки	Допустимая перегрузка по отношению к номинальной в течение, ч
0,5	1,0	3,0
0,6	В земле	1,35	1,30	1,15
В воздухе	1,25	1,15	1,10
В трубах (в земле)	1,20	1,0	1,0
0,8	В земле	1,20	1,15	1,10
В воздухе	1,15	1,10	1,05
В трубах (в земле)	1,10	1,05	1,00

Таблица 1.3.2. Допустимая на период ликвидации послеаварийного режима перегрузка для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной изоляцией

Коэффициент предварительной нагрузки	Вид прокладки	Допустимая перегрузка по отношению к номинальной при длительности максимума, ч
1	3	6
0,6	В земле	1,5	1,35	1,25
В воздухе	1,35	1,25	1,25
В трубах (в земле)	1,30	1,20	1,15
0,8	В земле	1,35	1,25	1,20
В воздухе	1,30	1,25	1,25
В трубах (в земле)	1,20	1,15	1,10

Для кабельных линий, находящихся в эксплуатации более 15 лет, перегрузки должны быть понижены на 10%.

Перегрузка кабельных линий напряжением 20-35 кВ не допускается.

1.3.7. Требования к нормальным нагрузкам и послеаварийным перегрузкам относятся к кабелям и установленным на них соединительным и концевым муфтам и концевым заделкам.

1.3.8. Нулевые рабочие проводники в четырехпроводной системе трехфазного тока должны иметь проводимость не менее 50% проводимости фазных проводников; в необходимых случаях она должна быть увеличена до 100% проводимости фазных проводников.

1.3.9. При определении допустимых длительных токов для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин, а также для жестких и гибких токопроводов, проложенных в среде, температура которой существенно отличается от приведенной в 1.3.12-1.3.15 и 1.3.22, следует применять коэффициенты, приведенные в табл. 1.3.3.

Таблица 1.3.3. Поправочные коэффициенты на токи для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха

Условная температура среды, °С	Нормированная температура жил, °С	Поправочные коэффициенты на токи при расчетной температуре среды, °С
-5 и ниже	0	+5	+10	+15	+20	+25	+30	+35	+40	+45	+50
15	80	1,14	1,11	1,08	1,04	1,00	0,96	0,92	0,88	0,83	0,78	0,73	0,68
25	80	1,24	1,20	1,17	1,13	1,09	1,04	1,00	0,95	0,90	0,85	0,80	0,74
25	70	1,29	1,24	1,20	1,15	1,11	1,05	1,00	0,94	0,88	0,81	0,74	0,67
15	65	1,18	1,14	1,10	1,05	1,00	0,95	0,89	0,84	0,77	0,71	0,63	0,55
25	65	1,32	1,27	1,22	1,17	1,12	1,06	1,00	0,94	0,87	0,79	0,71	0,61
15	60	1,20	1,15	1,12	1,06	1,00	0,94	0,88	0,82	0,75	0,67	0,57	0,47
25	60	1,36	1,31	1,25	1,20	1,13	1,07	1,00	0,93	0,85	0,76	0,66	0,54
15	55	1,22	1,17	1,12	1,07	1,00	0,93	0,86	0,79	0,71	0,61	0,50	0,36
25	55	1,41	1,35	1,29	1,23	1,15	1,08	1,00	0,91	0,82	0,71	0,58	0,41
15	50	1,25	1,20	1,14	1,07	1,00	0,93	0,84	0,76	0,66	0,54	0,37	—
25	50	1,48	1,41	1,34	1,26	1,18	1,09	1,00	0,89	0,78	0,63	0,45	—

Допустимые длительные оки для проводов, шнуров и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией

1.3.10. Допустимые длительные токи для проводов с резиновой или поливинилхлоридной изоляцией, шнуров с резиновой изоляцией и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках приведены в табл. 1.3.4-1.3.11. Они приняты для температур: жил +65, окружающего воздуха +25 и земли + 15°С.

При определении количества проводов, прокладываемых в одной трубе (или жил многожильного проводника), нулевой рабочий проводник четырехпроводной системы трехфазного тока, а также заземляющие и нулевые защитные проводники в расчет не принимаются.

Данные, содержащиеся в табл. 1.3.4 и 1.3.5, следует применять независимо от количества труб и места их прокладки (в воздухе, перекрытиях, фундаментах).

Допустимые длительные токи для проводов и кабелей, проложенных в коробах, а также в лотках пучками, должны приниматься: для проводов — по табл. 1.3.4 и 1.3.5 как для проводов, проложенных в трубах, для кабелей — по табл. 1.3.6-1.3.8 как для кабелей, проложенных в воздухе. При количестве одновременно нагруженных проводов более четырех, проложенных в трубах, коробах, а также в лотках пучками, токи для проводов должны приниматься по табл. 1.3.4 и 1.3.5 как для проводов, проложенных открыто (в воздухе), с введением снижающих коэффициентов 0,68 для 5 и 6; 0,63 для 7-9 и 0,6 для 10-12 проводников.

Для проводов вторичных цепей снижающие коэффициенты не вводятся.

Таблица 1.3.4. Допустимый длительный ток для проводов и шнуров с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с медными жилами

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для проводов, проложенных
открыто	в одной трубе
двух одножильных	трех одножильных	четырех одножильных	одного двухжильного	одного трехжильного
0,5	11	—	—	—	—	—
0,75	15	—	—	—	—	—
1	17	16	15	14	15	14
1,2	20	18	16	15	16	14,5
1,5	23	19	17	16	18	15
2	26	24	22	20	23	19
2,5	30	27	25	25	25	21
3	34	32	28	26	28	24
4	41	38	35	30	32	27
5	46	42	39	34	37	31
6	50	46	42	40	40	34
8	62	54	51	46	48	43
10	80	70	60	50	55	50
16	100	85	80	75	80	70
25	140	115	100	90	100	85
35	170	135	125	115	125	100
50	215	185	170	150	160	135
70	270	225	210	185	195	175
95	330	275	255	225	245	215
120	385	315	290	260	295	250
150	440	360	330	—	—	—
185	510	—	—	—	—	—
240	605	—	—	—	—	—
300	695	—	—	—	—	—
400	830	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.5. Допустимый длительный ток для проводов с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с алюминиевыми жилами

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для проводов, проложенных
открыто	в одной трубе
двух одножильных	трех одножильных	четырех одножильных	одного двухжильного	одного трехжильного
2	21	19	18	15	17	14
2,5	24	20	19	19	19	16
3	27	24	22	21	22	18
4	32	28	28	23	25	21
5	36	32	30	27	28	24
6	39	36	32	30	31	26
8	46	43	40	37	38	32
10	60	50	47	39	42	38
16	75	60	60	55	60	55
25	105	85	80	70	75	65
35	130	100	95	85	95	75
50	165	140	130	120	125	105
70	210	175	165	140	150	135
95	255	215	200	175	190	165
120	295	245	220	200	230	190
150	340	275	255	—	—	—
185	390	—	—	—	—	—
240	465	—	—	—	—	—
300	535	—	—	—	—	—
400	645	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.6. Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках и кабелей с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной, найритовой или резиновой оболочке, бронированных и небронированных

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для проводов и кабелей
одножильных	двухжильных	трехжильных
при прокладке
в воздухе	в воздухе	в земле	в воздухе	в земле
__________________

* Токи относятся к проводам и кабелям как с нулевой жилой, так и без нее.

1,5 23 19 33 19 27 2,5 30 27 44 25 38 4 41 38 55 35 49 6 50 50 70 42 60 10 80 70 105 55 90 16 100 90 135 75 115 25 140 115 175 95 150 35 170 140 210 120 180 50 215 175 265 145 225 70 270 215 320 180 275 95 325 260 385 220 330 120 385 300 445 260 385 150 440 350 505 305 435 185 510 405 570 350 500 240 605 — — — —

Таблица 1.3.7. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и небронированных

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
одножильных	двухжильных	трехжильных
при прокладке
в воздухе	в воздухе	в земле	в воздухе	в земле
2,5	23	21	34	19	29
4	31	29	42	27	38
6	38	38	55	32	46
10	60	55	80	42	70
16	75	70	105	60	90
25	105	90	135	75	115
35	130	105	160	90	140
50	165	135	205	110	175
70	210	165	245	140	210
95	250	200	295	170	255
120	295	230	340	200	295
150	340	270	390	235	335
185	390	310	440	270	385
240	465	—	—	—	—

Примечание. Допустимые длительные токи для четырехжильных кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение до 1 кВ могут выбираться по табл. 1.3.7, как для трехжильных кабелей, но с коэффициентом 0,92.

Таблица 1.3.8. Допустимый длительный ток для переносных шланговых легких и средних шнуров, переносных шланговых тяжелых кабелей, шахтных гибких шланговых, прожекторных кабелей и переносных проводов с медными жилами

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для шнуров, проводов и кабелей
одножильных	двухжильных	трехжильных
__________________

* Токи относятся к шнурам, проводам и кабелям с нулевой жилой и без нее.

0,5 — 12 — 0,75 — 16 14 1,0 — 18 16 1,5 — 23 20 2,5 40 33 28 4 50 43 36 6 . 65 55 45 10 90 75 60 16 120 95 80 25 160 125 105 35 190 150 130 50 235 185 160 70 290 235 200

Таблица 1.3.9. Допустимый длительный ток для переносных шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для торфопредприятий

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для кабелей напряжением, кВ
0,5	3	6
__________________

* Токи относятся к кабелям с нулевой жилой и без нее.

6 44 45 47 10 60 60 65 16 80 80 85 25 100 105 105 35 125 125 130 50 155 155 160 70 190 195 —

Таблица 1.3.10. Допустимый длительный ток для шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для передвижных электроприемников

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для кабелей напряжением, кВ	Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для кабелей напряжением, кВ
3	6	3	6
__________________

* Токи относятся к кабелям с нулевой жилой и без нее.

16 85 90 70 215 220 25 115 120 95 260 265 35 140 145 120 305 310 50 175 180 150 345 350

Таблица 1.3.11. Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией для электрифицированного транспорта 1,3 и 4 кВ

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А	Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А	Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А
1	20	16	115	120	390
1,5	25	25	150	150	445
2,5	40	35	185	185	505
4	50	50	230	240	590
6	65	70	285	300	670
10	90	95	340	350	745

Таблица 1.3.12. Снижающий коэффициент для проводов и кабелей, прокладываемых в коробах

Способ прокладки	Количество проложенных проводов и кабелей	Снижающий коэффициент для проводов, питающих
одножильных	многожильных	отдельные электроприемники с коэффициен том использования до 0,7	группы электроприемников и отдельные приемники с коэффициентом использования более 0,7
Многослойно и пучками	—	До 4	1,0	—
2	5-6	0,85	—
3-9	7-9	0,75	—
10-11	10-11	0,7	—
12-14	12-14	0,65	—
15-18	15-18	0,6	—
Однослойно	2-4	2-4	—	0,67
5	5	—	0,6

1.3.11. Допустимые длительные токи для проводов, проложенных в лотках, при однорядной прокладке (не в пучках) следует принимать, как для проводов, проложенных в воздухе.

Допустимые длительные токи для проводов и кабелей, прокладываемых в коробах, следует принимать по табл. 1.3.4-1.3.7 как для одиночных проводов и кабелей, проложенных открыто (в воздухе), с применением снижающих коэффициентов, указанных в табл. 1.3.12.

При выборе снижающих коэффициентов контрольные и резервные провода и кабели не учитываются.

Допустимые длительные токи для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией

1.3.12. Допустимые длительные токи для кабелей напряжением до 35 кВ с изоляцией из пропитанной кабельной бумаги в свинцовой, алюминиевой или поливинилхлоридной оболочке приняты в соответствии с допустимыми температурами жил кабелей:

1.3.13. Для кабелей, проложенных в земле, допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.13, 1.3.16, 1.3.19-1.3.22. Они приняты из расчета прокладки в траншее на глубине 0,7-1,0 м не более одного кабеля при температуре земли +15°С и удельном сопротивлении земли 120 см·К/Вт.

Таблица 1.3.13. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в земле

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
одножильных до 1 кВ	двухжильных до 1 кВ	трехжильных напряжением, кВ	четырехжильных до 1 кВ
до 3	6	10
6	—	80	70	—	—	—
10	140	105	95	80	—	85
16	175	140	120	105	95	115
25	235	185	160	135	120	150
35	285	225	190	160	150	175
50	360	270	235	200	180	215
70	440	325	285	245	215	265
95	520	380	340	295	265	310
120	595	435	390	340	310	350
150	675	500	435	390	355	395
185	755	—	490	440	400	450
240	880	—	570	510	460	—
300	1000	—	—	—	—	—
400	1220	—	—	—	—	—
500	1400	—	—	—	—	—
625	1520	—	—	—	—	—
800	1700	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.14. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
трехжильных напряжением, кВ	четырех- жильных до 1 кВ
до 3	6	10
16	—	135	120	—
25	210	170	150	195
35	250	205	180	230
50	305	255	220	285
70	375	310	275	350
95	440	375	340	410
120	505	430	395	470
150	565	500	450	—
185	615	545	510	—
240	715	625	585	—

Таблица 1.3.15. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
одножильных до 1кВ	двухжильных до 1кВ	трехжильных напряжением, кВ	четырехжильных до 1 кВ
до 3	6	10
6	—	55	45	—	—	—
10	95	75	60	55	—	60
16	120	95	80	65	60	80
25	160	130	105	90	85	100
35	200	150	125	110	105	120
50	245	185	155	145	135	145
70	305	225	200	175	165	185
95	360	275	245	215	200	215
120	415	320	285	250	240	260
150	470	375	330	290	270	300
185	525	—	375	325	305	340
240	610	—	430	375	350	—
300	720	—	—	—	—	—
400	880	—	—	—	—	—
500	1020	—	—	—	—	—
625	1180	—	—	—	—	—
800	1400	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.16. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в земле

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
одножильных до 1кВ	двухжильных до 1кВ	трехжильных напряжением, кВ	четырехжильных до 1 кВ
до 3	6	10
6	—	60	55	—	—	—
10	110	80	75	60	—	65
16	135	110	90	80	75	90
25	180	140	125	105	90	115
35	220	175	145	125	115	135
50	275	210	180	155	140	165
70	340	250	220	190	165	200
95	400	290	260	225	205	240
120	460	335	300	260	240	270
150	520	385	335	300	275	305
185	580	—	380	340	310	345
240	675	—	440	390	355	—
300	770	—	—	—	—	—
400	940	—	—	—	—	—
500	1080	—	—	—	—	—
625	1170	—	—	—	—	—
800	1310	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.17. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
трехжильных напряжением, кВ	четырех- жильных до 1 кВ
до 3	6	10
16	—	105	90	—
25	160	130	115	150
35	190	160	140	175
50	235	195	170	220
70	290	240	210	270
95	340	290	260	315
120	390	330	305	360
150	435	385	345	—
185	475	420	390	—
240	550	480	450	—

Таблица 1.3.18. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей
одножильных до 1 кВ	двухжильных до 1 кВ	трехжильных напряжением, кВ	четырехжильных до 1 кВ
до 3	6	10
6	—	42	35	—	—	—
10	75	55	46	42	—	45
16	90	75	60	50	46	60
25	125	100	80	70	65	75
35	155	115	95	85	80	95
50	190	140	120	110	105	110
70	235	175	155	135	130	140
95	275	210	190	165	155	165
120	320	245	220	190	185	200
150	360	290	255	225	210	230
185	405	—	290	250	235	260
240	470	—	330	290	270	—
300	555	—	—	—	—	—
400	675	—	—	—	—	—
500	785	—	—	—	—	—
625	910	—	—	—	—	—
800	1080	—	—	—	—	—

Таблица 1.3.19. Допустимый длительный ток для трехжильных кабелей напряжением 6 кВ с медными жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей проложенных	Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей проложенных
в земле	в воздухе	в земле	в воздухе
16	90	65	70	220	170
25	120	90	95	265	210
35	145	110	120	310	245
50	180	140	150	355	290

Таблица 1.3.20. Допустимый длительный ток для трехжильных кабелей напряжением 6 кВ с алюминиевыми жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей проложенных	Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для кабелей проложенных
в земле	в воздухе	в земле	в воздухе
16	70	50	70	170	130
25	90	70	95	205	160
35	110	85	120	240	190
50	140	110	150	275	225

Таблица 1.3.21. Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для трехжильных кабелей напряжением, кВ
20	35
при прокладке
в земле	в воде	в воздухе	в земле	в воде	в воздухе
25	110	120	85	—	—	—
35	135	145	100	—	—	—
50	165	180	120	—	—	—
70	200	225	150	—	—	—
95	240	275	180	—	—	—
120	275	315	205	270	290	205
150	315	350	230	310	—	230
185	355	390	265	—	—	—

Таблица 1.3.22. Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток, А, для трехжильных кабелей напряжением, кВ
20	35
при прокладке
в земле	в воде	в воздухе	в земле	в воде	в воздухе
25	85	90	65	—	—	—
35	105	110	75	—	—	—
50	125	140	90	—	—	—
70	155	175	115	—	—	—
95	185	210	140	—	—	—
120	210	245	160	210	225	160
150	240	270	175	240	—	175
185	275	300	205	—	—	—

Таблица 1.3.23. Поправочный коэффициент на допустимый длительный ток для кабелей, проложенных в земле, в зависимости от удельного сопротивления земли

При удельном сопротивлении земли, отличающемся от 120 см·К/Вт, необходимо к токовым нагрузкам, указанным в упомянутых ранее таблицах, применять поправочные коэффициенты, указанные в табл. 1.3.23.

1.3.14. Для кабелей, проложенных в воде, допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.14, 1.3.17, 1.3.21, 1.3.22. Они приняты из расчета температуры воды +15°С.

1.3.15. Для кабелей, проложенных в воздухе, внутри и вне зданий, при любом количестве кабелей и температуре воздуха +25°С допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.15, 1.3.18-1.3.22, 1.3.24, 1.3.25.

1.3.16. Допустимые длительные токи для одиночных кабелей, прокладываемых в трубах в земле, должны приниматься как для тех же кабелей, прокладываемых в воздухе, при температуре, равной температуре земли.

Таблица 1.3.24. Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с медной жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, небронированных, прокладываемых в воздухе

Характеристика земли	Удельное сопротивление см·К/Вт	Поправочный коэффициент

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток *, А, для кабелей напряжением, кВ
до 3	20	35
__________________

* В числителе указаны токи для кабелей, расположенных в одной плоскости с расстоянием в свету 35-125 мм, в знаменателе — для кабелей, расположенных вплотную треугольником.

10 85/- — — 16 120/- — — 25 145/- 105/110 — 35 170/- 125/135 — 50 215/- 155/165 — 70 260/- 185/205 — 95 305/- 220/255 — 120 330/- 245/290 240/265 150 360/- 270/330 265/300 185 385/- 290/360 285/335 240 435/- 320/395 315/380 300 460/- 350/425 340/420 400 485/- 370/450 — 500 505/- — — 625 525/- — — 800 550/- — —

1.3.17. При смешанной прокладке кабелей допустимые длительные токи должны приниматься для участка трассы с наихудшими условиями охлаждения, если длина его более 10 м. Рекомендуется применять в указанных случаях кабельные вставки большего сечения.

1.3.18. При прокладке нескольких кабелей в земле (включая прокладку в трубах) допустимые длительные токи должны быть уменьшены путем введения коэффициентов, приведенных в табл. 1.3.26. При этом не должны учитываться резервные кабели.

Прокладка нескольких кабелей в земле с расстояниями между ними менее 100 мм в свету не рекомендуется.

1.3.19. Для масло- и газонаполненных одножильных бронированных кабелей, а также других кабелей новых конструкций допустимые длительные токи устанавливаются заводами-изготовителями.

1.3.20. Допустимые длительные токи для кабелей, прокладываемых в блоках, следует определять по эмпирической формуле

где I0 — допустимый длительный ток для трехжильного кабеля напряжением 10 кВ с медными или алюминиевыми жилами, определяемый по табл. 1.3.27; a — коэффициент, выбираемый по табл. 1.3.28 в зависимости от сечения и расположения кабеля в блоке; b — коэффициент, выбираемый в зависимости от напряжения кабеля:

c — коэффициент, выбираемый в зависимости от среднесуточной загрузки всего блока:

Таблица 1.3.25. Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с алюминиевой жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, небронированных, прокладываемых в воздухе

Сечение токопроводящей жилы, мм2	Ток *, А, для кабелей напряжением, кВ
до 3	20	35
__________________

* В числителе указаны токи для кабелей, расположенных в одной плоскости с расстоянием в свету 35-125 мм, в знаменателе — для кабелей, расположенных вплотную треугольником.

10 65/- — — 16 90/- — — 25 110/- 80/85 — 35 130/- 95/105 — 50 165/- 120/130 — 70 200/- 140/160 — 95 235/- 170/195 — 120 255/- 190/225 185/205 150 275/- 210/255 205/230 185 295/- 225/275 220/255 240 335/- 245/305 245/290 300 355/- 270/330 260/330 400 375/- 285/350 — 500 390/- — — 625 405/- — — 800 425/- — —

Таблица 1.3.26. Поправочный коэффициент на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле (в трубах или без труб)

Расстояние между кабелями в свету, мм	Коэффициент при количестве кабелей
1	2	3	4	5	6
100	1,00	0,90	0,85	0,80	0,78	0,75
200	1,00	0,92	0,87	0,84	0,82	0,81
300	1,00	0,93	0,90	0,87	0,86	0,85

Таблица 1.3.27. Допустимый длительный ток для кабелей, кВ с медными или алюминиевыми жилами сечением 95 мм², прокладываемых в блоках

Группа	Конфигурация блоков	№ канала	Ток I, А для кабелей
медных	алюминиевых
I		1	191	147
II		2	173	133
3	167	129
III		2	154	119
IV		2	147	113
3	138	106
V		2	143	110
3	135	104
4	131	101
VI		2	140	103
3	132	102
4	118	91
VII		2	136	105
3	132	102
4	119	92
VIII		2	135	104
3	124	96
4	104	80
IX		2	135	104
3	118	91
4	100	77
X		2	133	102
3	116	90
4	81	62
XI		2	129	99
3	114	88
4	79	55

Таблица 1.3.28. Поправочный коэффициент a на сечение кабеля

Сечение токопроводящей жилы, мм2	Коэффициент для номера канала в блоке
1	2	3	4
25	0,44	0,46	0,47	0,51
35	0,54	0,57	0,57	0,60
50	0,67	0,69	0,69	0,71
70	0,81	0,84	0,84	0,85
95	1,00	1,00	1,00	1,00
120	1,14	1,13	1,13	1,12
150	1,33	1,30	1,29	1,26
185	1,50	1,46	1,45	1,38
240	1,78	1,70	1,68	1,55

Резервные кабели допускается прокладывать в незанумерованных каналах блока, если они работают, когда рабочие кабели отключены.

1.3.21. Допустимые длительные токи для кабелей, прокладываемых в двух параллельных блоках одинаковой конфигурации, должны уменьшаться путем умножения на коэффициенты, выбираемые в зависимости от расстояния между блоками:

Допустимые длительные токи для неизолированных проводов и шин

1.3.22. Допустимые длительные токи для неизолированных проводов и окрашенных шин приведены в табл. 1.3.29-1.3.35. Они приняты из расчета допустимой температуры их нагрева +70°С при температуре воздуха +25°С.

Для полых алюминиевых проводов марок ПА500 и ПА600 допустимый длительный ток следует принимать:

1.3.23. При расположении шин прямоугольного сечения плашмя токи, приведенные в табл. 1.3.33, должны быть уменьшены на 5% для шин с шириной полос до 60 мм и на 8% для шин с шириной полос более 60 мм.

1.3.24. При выборе шин больших сечений необходимо выбирать наиболее экономичные по условиям пропускной способности конструктивные решения, обеспечивающие наименьшие добавочные потери от поверхностного эффекта и эффекта близости и наилучшие условия охлаждения (уменьшение количества полос в пакете, рациональная конструкция пакета, применение профильных шин и т.п.).

Таблица 1.3.29. Допустимый длительный ток для неизолированных проводов по ГОСТ 839-80

Номинальное сечение, мм²	Сечение (алюминий/ сталь), мм2	Ток, А, для проводов марок
АС, АСКС, АСК, АСКП	М	А и АКП	М	А и АКП
вне помещений	внутри помещений	вне помещений	внутри помещений
10	10/1,8	84	53	95	—	60	—
16	16/2,7	111	79	133	105	102	75
25	25/4,2	142	109	183	136	137	106
35	35/6,2	175	135	223	170	173	130
50	50/8	210	165	275	215	219	165
70	70/11	265	210	337	265	268	210
95	95/16	330	260	422	320	341	255
120	120/19	390	313	485	375	395	300
120/27	375	—
150	150/19	450	365	570	440	465	355
150/24	450	365
150/34	450	—
185	185/24	520	430	650	500	540	410
185/29	510	425
185/43	515	—
240	240/32	605	505	760	590	685	490
240/39	610	505
240/56	610	—
300	300/39	710	600	880	680	740	570
300/48	690	585
300/66	680	—
330	330/27	730	—	—	—	—	—
400	400/22	830	713	1050	815	895	690
400/51	825	705
400/64	860	—
500	500/27	960	830	—	980	—	820
500/64	945	815
600	600/72	1050	920	—	1100	—	955
700	700/86	1180	1040	—	—	—	—

Таблица 1.3.30. Допустимый длительный ток для шин круглого и трубчатого сечений

Диам, мм	Круглые шины	Медные трубы	Алюминиевые трубы	Стальные трубы
Ток *, А	Внутр. и наружн. диам., мм	Ток, А	Внутр. и наружн. диам., мм	Ток, А	Условн. проход, мм	Толщ. стенки, мм	Наружн. диаметр, мм	Переменный ток, А
медные	алюм.	без разреза	с продолн. разрезом
__________________

* В числителе приведены нагрузки при переменном токе, в знаменателе — при постоянном.

6 155/155 120/120 12/15 340 13/16 295 8 2,8 13,5 75 — 7 195/195 150/150 14/18 460 17/20 345 10 2,8 17,0 90 — 8 235/235 180/180 16/20 505 18/22 425 15 3,2 21.3 118 — 10 320/320 245/245 18/22 555 27/30 500 20 3,2 26,8 145 — 12 415/415 320/320 20/24 600 26/30 575 25 4,0 33,5 180 — 14 505/505 390/390 22/26 650 25/30 640 32 4,0 42,3 220 — 15 565/565 435/435 25/30 830 36/40 765 40 4,0 48,0 255 — 16 610/615 475/475 29/34 925 35/40 850 50 4,5 60,0 320 — 18 720/725 560/560 35/40 1100 40/45 935 65 4,5 75,5 390 — 19 780/785 605/610 40/45 1200 45/50 1040 80 4,5 88,5 455 — 20 835/840 650/655 45/50 1330 50/55 1150 100 5,0 114 670 770 21 900/905 695/700 49/55 1580 54/60 1340 125 5,5 140 800 890 22 955/965 740/745 53/60 1860 64/70 1545 150 5,5 165 900 1000 25 1140/1165 885/900 62/70 2295 74/80 1770 — — — — — 27 1270/1290 980/1000 72/80 2610 72/80 2035 — — — — — 28 1325/1360 1025/1050 75/85 3070 75/85 2400 — — — — — 30 1450/1490 1120/1155 90/95 2460 90/95 1925 — — — — — 35 1770/1865 1370/1450 95/100 3060 90/100 2840 — — — — — 38 1960/2100 1510/1620 — — — — — — — — — 40 2080/2260 1610/1750 — — — — — — — — — 42 2200/2430 1700/1870 — — — — — — — — — 45 2380/2670 1850/2060 — — — — — — — — —

Таблица 1.3.31. Допустимый длительный ток для шин прямоугольного сечения

Разм., мм	Медные шины	Алюминиевые шины	Стальные шины
Ток *, А, при количестве полос на полюс или фазу	Разм., мм	Ток *, А
1	2	3	4	1	2	3	4
__________________

* В числителе приведены значения переменного тока, в знаменателе — постоянного.

15х3 210 — — — 165 — — — 16х2,5 55/70 20х3 275 — — — 215 — — — 20х2,5 60/90 25х3 340 — — — 265 — — — 25х2,5 75/110 30х4 475 — — — 365/370 — — — 20х3 65/100 40х4 625 -/1090 — — 480 -/855 — — 25х3 80/120 40х5 700/705 -/1250 — — 540/545 -/965 — — 30х3 95/140 50х5 860/870 -/1525 -/1895 — 665/670 -/1180 -/1470 — 40х3 125/190 50х6 955/960 -/1700 -/2145 — 740/745 -/1315 -/1655 — 50х3 155/230 60х6 1125/1145 1740/1990 2240/2495 — 870/880 1350/1555 1720/1940 — 60х3 185/280 80х6 1480/1510 2110/2630 2720/3220 — 1150/1170 1630/2055 2100/2460 — 70х3 215/320 100х6 1810/1875 2470/3245 3170/3940 — 1425/1455 1935/2515 2500/3040 — 75х3 230/345 60х8 1320/1345 2160/2485 2790/3020 — 1025/1040 1680/1840 2180/2330 — 80х3 245/365 80х8 1690/1755 2620/3095 3370/3850 — 1320/1355 2040/2400 2620/2975 — 90х3 275/410 100х8 2080/2180 3060/3810 3930/4690 — 1625/1690 2390/2945 3050/3620 — 100х3 305/460 120х8 2400/2600 3400/4400 4340/5600 — 1900/2040 2650/3350 3380/4250 — 20х4 70/115 60х10 1475/1525 2560/2725 3300/3530 — 1155/1180 2010/2110 2650/2720 — 22х4 75/125 80х10 1900/1990 3100/3510 3990/4450 — 1480/1540 2410/2735 3100/3440 — 25х4 85/140 100х10 2310/2470 3610/4325 4650/5385 5300/ 6060 1820/1910 2860/3350 3650/4160 4150/ 4400 30х4 100/165 120х10 2650/2950 4100/5000 5200/6250 5900/ 6800 2070/2300 3200/3900 4100/4860 4650/ 5200 40х4 130/220 — 50х4 165/270 60х4 195/325 70х4 225/375 80х4 260/430 90х4 290/480 100х4 325/535

Таблица 1.3.32. Допустимый длительный ток для неизолированных бронзовых и сталебронзовых проводов

Провод	Марка провода	Ток *, А
__________________

* Токи даны для бронзы с удельным сопротивлением =0,03 Ом·мм²/м.

Бронзовый Б-50 215 Б-70 265 Б-95 330 Б-120 380 Б-150 430 Б-185 500 Б-240 600 Б-300 700 Сталебронзовый БС-185 515 БС-240 640 БС-300 750 БС-400 890 БС-500 980

Таблица 1.3.33. Допустимый длительный ток для неизолированных стальных проводов

Марка провода	Ток, А	Марка провода	Ток, А
ПСО-3	23	ПС-25	60
ПСО-3,5	26	ПС-35	75
ПСО-4	30	ПС-50	90
ПСО-5	35	ПС-70	125
—	ПС-95	135

Таблица 1.3.34. Допустимый длительный ток для четырехполосных шин с расположением полос но сторонам квадрата («полый пакет»)

Размеры, мм	Поперечное сечение четырехполосной шины, мм²	Ток, А, на пакет шин
h	b	h1	H	медных	алюминиевых
80	8	140	157	2560	5750	4550
80	10	144	160	3200	6400	5100
100	8	160	185	3200	7000	5550
100	10	164	188	4000	7700	6200
120	10	184	216	4800	9050	7300

Таблица 1.3.35. Допустимый длительный ток для шин коробчатого сечения

Размеры, мм	Поперечное сечение одной шины, мм²	Ток, А, на две шины
a	b	c	r	медные	алюминиевые
75	35	4	6	520	2730	—
75	35	5,5	6	695	3250	2670
100	45	4,5	8	775	3620	2820
100	45	6	8	1010	4300	3500
125	55	6,5	10	1370	5500	4640
150	65	7	10	1785	7000	5650
175	80	8	12	2440	8550	6430
200	90	10	14	3435	9900	7550
200	90	12	16	4040	10500	8830
225	105	12,5	16	4880	12500	10300
250	115	12,5	16	5450	—	10800

Выбор сечения проводов по экономической плотности тока

1.3.25. Сечения проводников должны быть проверены по экономической плотности тока. Экономически целесообразное сечение S, мм², определяется из соотношения

где I — расчетный ток в час максимума энергосистемы, А; Jэк — нормированное значение экономической плотности тока, А/мм², для заданных условий работы, выбираемое по табл. 1.3.36.

Сечение, полученное в результате указанного расчета, округляется до ближайшего стандартного сечения. Расчетный ток принимается для нормального режима работы, т. е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети не учитывается.

1.3.26. Выбор сечений проводов линий электропередачи постоянного и переменного тока напряжением 330 кВ и выше, а также линий межсистемных связей и мощных жестких и гибких токопроводов, работающих с большим числом часов использования максимума, производится на основе технико-экономических расчетов.

1.3.27. Увеличение количества линий или цепей сверх необходимого по условиям надежности электроснабжения в целях удовлетворения экономической плотности тока производится на основе технико-экономического расчета. При этом во избежание увеличения количество линий или цепей допускается двукратное превышение нормированных значений, приведенных в табл. 1.3.36.

Таблица 1.3.36. Экономическая плотность тока

В технико-экономических расчетах следует учитывать все вложения в дополнительную линию, включая оборудование и камеры распределительных устройств на обоих концах линий. Следует также проверять целесообразность повышения напряжения линии.

Данными указаниями следует руководствоваться также при замене существующих проводов проводами большего сечения или при прокладке дополнительных линий для обеспечения экономической плотности тока при росте нагрузки. В этих случаях должна учитываться также полная стоимость всех работ по демонтажу и монтажу оборудования линии, включая стоимость аппаратов и материалов.

1.3.28. Проверке по экономической плотности тока не подлежат:

сети промышленных предприятий и сооружений напряжением до 1 кВ при числе часов использования максимума нагрузки предприятий до 4000-5000;

ответвления к отдельным электроприемникам напряжением до 1 кВ, а также осветительные сети промышленных предприятий, жилых и общественных зданий;

сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых распределительных устройств всех напряжений;

проводники, идущие к резисторам, пусковым реостатам и т. п.;

сети временных сооружений, а также устройства со сроком службы 3-5 лет.

1.3.29. При пользовании табл. 1.3.36 необходимо руководствоваться следующим (см. также 1.3.27):

1. При максимуме нагрузки в ночное время экономическая плотность тока увеличивается на 40%.

2. Для изолированных проводников сечением 16 мм²и менее экономическая плотность тока увеличивается на 40%.

3. Для линий одинакового сечения с n ответвляющимися нагрузками экономическая плотность тока в начале линии может быть увеличена в kp раз, причем kp определяется из выражения

,

где I1, I2, . In — нагрузки отдельных участков линии; l1, l2, . ln — длины отдельных участков линии; L — полная длина линии.

4. При выборе сечений проводников для питания n однотипных, взаиморезервируемых электроприемников (например, насосов водоснабжения, преобразовательных агрегатов и т. д.), из которых m одновременно находятся в работе, экономическая плотность тока может быть увеличена против значений, приведенных в табл. 1.3.36, в kn раз, где knравно:

.

1.3.30. Сечение проводов ВЛ 35 кВ в сельской местности, питающих понижающие подстанции 35/6 — 10 кВ с трансформаторами с регулированием напряжения под нагрузкой, должно выбираться по экономической плотности тока. Расчетную нагрузку при выборе сечений проводов рекомендуется принимать на перспективу в 5 лет, считая от года ввода ВЛ в эксплуатацию. Для ВЛ 35 кВ, предназначенных для резервирования в сетях 35 кВ в сельской местности, должны применяться минимальные по длительно допустимому току сечения проводов, исходя из обеспечения питания потребителей электроэнергии в послеаварийных и ремонтных режимах.

1.3.31. Выбор экономических сечений проводов воздушных и жил кабельных линий, имеющих промежуточные отборы мощности, следует производить для каждого из участков, исходя из соответствующих расчетных токов участков. При этом для соседних участков допускается принимать одинаковое сечение провода, соответствующее экономическому для наиболее протяженного участка, если разница между значениями экономического сечения для этих участков находится в пределах одной ступени по шкале стандартных сечений. Сечения проводов на ответвлениях длиной до 1 км принимаются такими же, как на ВЛ, от которой производится ответвление. При большей длине ответвления экономическое сечение определяется по расчетной нагрузке этого ответвления.

1.3.32. Для линий электропередачи напряжением 6-20 кВ приведенные в табл. 1.3.36 значения плотности тока допускается применять лишь тогда, когда они не вызывают отклонения напряжения у приемников электроэнергии сверх допустимых пределов с учетом применяемых средств регулирования напряжения и компенсации реактивной мощности.

ПРОВЕРКА ПРОВОДНИКОВ ПО УСЛОВИЯМ КОРОНЫ И РАДИОПОМЕХ

1.3.33. При напряжении 35 кВ и выше проводники должны быть проверены по условиям образования короны с учетом среднегодовых значений плотности и температуры воздуха на высоте расположения данной электроустановки над уровнем моря, приведенного радиуса проводника, а также коэффициента негладкости проводников.

При этом наибольшая напряженность поля у поверхности любого из проводников, определенная при среднем эксплуатационном напряжении, должна быть не более 0,9 начальной напряженности электрического поля, соответствующей появлению общей короны.

Проверку следует проводить в соответствии с действующими руководящими указаниями.

Кроме того, для проводников необходима проверка по условиям допустимого уровня радиопомех от короны.

Источник

Adblock
detector

Проводники	Экономическая плотность тока, А/мм², при числе часов использования максимума нагрузки в год
более 1000 до 3000	более 3000 до 5000	более 5000

The electrical and electronic components such as resistors, capacitors, inductors, wires,
cables, insulators, etc. are made up of different types of material. We generally refer all these
materials as engineering materials. Based on electrical resistivity, the engineering materials
are categorized into three categories namely – conductors, semiconductors, and insulators.

Since every material present in the nature possess a finite amount of electrical resistance.
Also, this resistance can change with the variation in the temperature. The following points
briefly explain the variation in resistance of the different types of materials with the change in
temperature −

• The resistance of conductors increases with the rise in its temperature.
• The resistance of semiconductors decrease with the increase in temperature.
• The resistance of insulating materials also decrease with the increase in temperature.

The change in the resistance of a material with the change in its temperature is expressed in
terms of the temperature coefficient of resistance.

In this article, we will discuss the temperature coefficient of resistance, its definition,
derivation, formula, and examples. So let’s begin with the definition of temperature
coefficient of resistance.

What is the Temperature Coefficient of Resistance?

The measure of change in the electrical resistance of a material with per unit change in the
temperature is referred to as the temperature coefficient of resistance. It is denoted by the
Greek letter alpha (α).

Experimentally, it has been found that in the normal range of temperatures −

• The change in resistance is directly proportional to the initial resistance, i.e.,

$$mathrm{Delta Rpropto R_{0}}$$

Where,

$$mathrm{Delta R=R_{t}- R_{0}}$$

And, 𝑅₀ is the initial resistance of the material, and Rt is the resistance of the material
at any t °C.

• The change in resistance is directly proportional to the rise in temperature, i.e.,

$$mathrm{Delta Rpropto t-0=t}$$

• The change in resistance depends upon the nature the material.

Combining the first two points, we have,

$$mathrm{Delta Rpropto R_{0}t}$$

$$mathrm{Rightarrow Delta R=alpha _{0} R_{0}t: cdot cdot cdot left ( 1 right )}$$

Also,

$$mathrm{R_{t}-R_{0}=alpha _{0}R_{0}t: cdot cdot cdot left ( 2 right )}$$

Or,

$$mathrm{R_{t}=R_{0}left ( 1+alpha _{0}t right ): cdot cdot cdot left ( 3 right )}$$

Where, α₀ is a constant of proportionality, and is called the temperature coefficient of
resistance of material at 0 °C.

On rearranging the equation (2), we get,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{R_{t}-R_{0}}{R_{0}t}: cdot cdot cdot left ( 4 right )}$$

Hence, the temperature coefficient of resistance of a material is the change in resistance per
ohm original resistance per °C change in temperature. The unit of temperature coefficient is
per degree Celsius (/°C).

Since, the value of temperature coefficient of resistance at 0 °C (α₀) is different for different
materials. Thus, the change in resistance of different materials is different for the same
change in the temperature. That is why, conductors, semiconductors, and insulators shows
different variations in resistance with the same change in the temperature.

In case of conductors, the value of ΔR is positive, i.e. the resistance of conductors increase
with rise in temperature. Thus, the temperature coefficient of resistance for conductors is
positive. But, in the resistance of semiconductors and insulators decrease with the increase in
temperature. Thus, the temperature coefficient of resistance for semiconductors and insulators
is negative.

Graphical Determination of Temperature Coefficient of Resistance

We can also determine the value of temperature coefficient of resistance graphically with the
help of temperature-resistance graph of a substance. Consider a typical temperatureresistance
graph for a conductor as shown in Figure-1.

For conductors, the plot of the temperature-resistance graph is a straight line. Here, the
resistance of the conductor is 𝑅₀ at 0 °C as represented by OA. The resistance of conductor at
temperature t °C is R_t.

Thus, by the definition of the temperature coefficient of resistance, we have,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{R_{t}-R_{0}}{R_{0}times t}}$$

From the temperature-resistance graph,

$$mathrm{R_{t}-R_{0}=XC}$$

And,

$$mathrm{Rise: in: temp.=t=AX}$$

Therefore, the temperature coefficient of resistance of the conductor at 0 °C is,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{XC}{R_{0}times AX}}$$

But, the slope of the temperature-resistance graph is,

$$mathrm{Slope: of: graph=frac{XC}{AX}}$$

Therefore,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{Slope: of: temp.: resistance graph}{Initial: reisstance}: cdot cdot cdot left ( 5 right )}$$

Hence, the temperature coefficient of resistance of a substance at 0 °C is the slope of the
temperature-resistance graph divided by the initial resistance of the substance (or the
resistance at 0 °C, i.e., 𝑅₀).

Temperature Coefficient of Resistance at any Temperature

For a material, if the temperature coefficient of resistance at 0 °C (i.e., 𝛼₀) is known. Then,
we can determine the value of temperature coefficient of resistance of the material at any
temperature by using the following expression,

$$mathrm{alpha _{t}=frac{alpha _{0}}{1+alpha _{0}t}: cdot cdot cdot left ( 6 right )}$$

Where, _𝛼0 is the temperature coefficient of resistance at t °C.

Note − The temperature coefficient of resistance helps us to determine the value of resistance
of the material at different temperatures. Let 𝑅₁ and 𝑅₂ are the resistances of a material at
𝑡₁°C and 𝑡₂°C respectively. If α₁ is the temperature coefficient of resistance at 𝑡₁°C. Then, the
resistance of the material R₂ is given by,

$$mathrm{R_{2}=R_{1}left [ 1+alpha _{1}left ( t_{2}-t_{1} right ) right ]: cdot cdot cdot left ( 7 right )}$$

Temperature Coefficient of Resistance of Some Materials

The following table gives the value of the temperature coefficient of resistance of some
materials at standard temperature (20 °C), which are used in electrical, electronics and other
engineering fields −

S. No.	Material	Temperature Coefficient of Resistance at 20 °C (in /°C)
6.	Iron (Fe)	0.00651
12.	Nickel (Ni)	0.00641
5.	Tungsten (W)	0.0045
4.	Aluminium (Al)	0.00429
13.	Tin (Sn)	0.0042
7.	Platinum (Pt)	0.003927
2.	Copper (Cu)	0.00386
1.	Silver (Ag)	0.0038
3.	Gold (Au)	0.0034
8.	Mercury (Hg)	0.0009
14.	Nichrome (Ni-Cr-Fe)	0.0004
16.	Constantan (Cu-Ni)	0.00003
15.	Manganin (Cu-Mn-Ni)	0.000002
9.	Carbon (C)	-0.0005
10.	Germanium (Ge)	-0.05
11.	Silicon (Si)	-0.07

Numerical Example (1)

The field winding of an electric motor has a resistance of 15 Ω at 0 °C and 18 Ω at 30 °C.
Find the temperature coefficient of resistance of the field winding at 0 °C.

Solution

Given data,

• 𝑅₀ = 15 Ω
• 𝑅₃₀ = 18 Ω

Since, the temperature coefficient of resistance at 0 °C is given by,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{R_{t}-R_{0}}{R_{0}times t}}$$

In this case, t = 30 °C, thus,

$$mathrm{alpha _{0}=frac{R_{30}-R_{0}}{R_{0}times 30}=frac{18-15}{15times 30}}$$

$$mathrm{therefore alpha _{0}=0.00667: _{}^{circ }textrm{C}^{-1}}$$

Numerical Example (2)

The shunt winding of a DC generator is made up of copper wire and has a temperature
coefficient of resistance 0.00426 /°C at 0 °C. Determine the temperature coefficient of
resistance of the winding at 27 °C.

Solution

Given data,

• 𝛼₀ = 0.00426

The temperature coefficient of resistance at 27 °C is given by,

$$mathrm{ alpha _{27}=frac{alpha _{0}}{1+27alpha _{0}}}$$

$$mathrm{Rightarrow alpha _{27}=frac{0.00426}{1+left ( 27times 0.00426 right )}}$$

$$mathrm{therefore alpha _{27}=0.00382, _{}^{circ }textrm{C}^{-1}}$$

Numerical Example (3)

The stator winding of a motor has a resistance of 90 Ω at 17 °C. Find its resistance at 50 °C,
if its temperature coefficient of resistance is 0.003 at 17 °C.

Solution

Given data,

• 𝑅₁₇ = 90 Ω
• 𝛼₁₇ = 0.003

Then, the resistance of the winding at 50 °C is given by,

$$mathrm{R_{50}=R_{17}left [ 1+alpha _{17}left ( 50-17 right ) right ]}$$

$$mathrm{Rightarrow R_{50}=90times left [ 1+0.003times 33 right ]}$$

$$mathrm{therefore R_{50}=98.91, Omega }$$

Conclusion

We will conclude this article with the following points −

• The electrical resistance of materials changes with the variation in temperature.

• The change in resistance of materials is described by a factor known as temperature coefficient of resistance of the material.

• The temperature coefficient of resistance helps us in selecting a material suitable for a particular application.

• The temperature coefficient of resistance can also be used to determine the resistance of a material at a particular temperature.

• For metals, the temperature coefficient of resistance is positive, which indicates that the resistance of metals increases with the increase in temperature and vice-versa.

For semiconductors and insulators, the temperature coefficient of resistance is negative,
which indicates that the resistance of semiconductors and insulators decreases with the
increase in temperature and vice-versa.