Продольным изгибом называются изгиб
стержня под действием осевой сжимающей
силы.
Критической силой называется такая
осевая сжимающая сила, при которой
происходит продольный изгиб.
Критическая сила определяется по формуле
Эйлера
Формула Эйлера применима для стержней
гибкость которых λ больше или равна
предельной гибкости λ0 т.е. λ≥ λ0.
λ≥ λ0 – условие применимости
формулы Эйлера
– гибкость стержня ( зависит от геометрии
стержня ).
λ0 =
– предельная гибкость ( зависит от
свойства материала), для стали λ0≈100.
— минимальный радиус инерции сечения.
Значения imin
для некоторых сечений даны в табл. 5.1.
µ — коэффициент, зависящий от способов
закрепления концов стержня (рис. 5.1).
σpr – предел
пропорциональности материала.
– длина стержня.
Рис. 5.1. Значения коэффициента µ при
различных способах закрепления концов
стержня
Если гибкость стержня λ меньше λ0,
то формула Эйлера несправедлива. В этом
случае определяют критическое напряжение
по формуле Ясинского
,
а затем находят критическую силу :
.
Здесь а и b – коэффициенты,
зависящие от свойств материала имеющие
размерность напряжения.
Для стали a = 310 МПа, b
= 1,14 МПа.
После определения критической силы Fcr
по формуле Эйлера или Ясинского можно
определить значение допускаемой для
стержня нагрузки:
Где Fadm
– допускаемая нагрузка ; Fcr
– критическая сила; ny
– коэффициент запаса устойчивости
(ny>1).
Вместо двух формул Эйлера и Ясинского
величину допускаемой внешней силы можно
определить из условия устойчивости,
справедливого для стержня любой гибкости:
– условие устойчивости сжатого стержня.
Здесь:
– допускаемое напряжние на сжатие; А –
площадь сечения стержня;
– коэффициент продольного изгиба.
Коэффициент
изменяется в пределах от 0 до 1, зависит
от гибкости λ и свойств материала.
Значение
определяется экспериментально и сведены
в таблицы. Значение коэффициента
для некоторых материалов даны в табл.
5.2.
Из условия устойчивости
можно также подобрать площадь поперечного
сечения А стержня пользуясь методом
последовательных приближений. Сущность
этого метода покажем на примере решения
задачи.
Задача
Стальной стержень длиной
сжимается силой F (рис.
5.2).
Требуется:
-
Найти
размеры поперечного сечения при
допускаемом напряжении на сжатие
( Расчет производить последовательными
приближениями, предварительно задавшись
величиной коэффициента
).
-
Найти
величину критической силы Fcr
и коэффициент запаса устойчивости.
Дано: F =200 кН =200·10-3МН,
Материал – ст.3.
При заданой форме сечения (треугольник)
из табл. 5.1 выбираем необходимые для
расчета данные : A = 0,433а2;
a =1,52
;
.
Решение
Условие устойчивости сжатого стержня:
Рис. 5.2. Схема закрепления концов стержня
и форма поперчного сечения
Первое приближение.
Задаемся велечиной
.
Из условия устойчивости (5.1), беря знак
равенства, находим площадь:
Гибкость стержня:
По табл. 5.2 для гибкости λ =36 материала
ст. 3 определяем значение коэффициента
продольного
изгиба
.
В табл. 5.2
даны значения
для λ =30 и λ =40 и нет значений для λ =36.
Интеополируя
эти значения получим
для λ = 36:
Так как
разница между
занчительна
)
, то имеет недонапряжение ,т.е. подобранная
площадь сечения
м2 велика.
Второе
приближение.
Выбираем
значение
между
как среднее, т.е
Из условий
устойчивости (5.1) определяем площадь А:
Гибкость стержня:
Как и
следовало ожидать, с уменьшением площади
сечения А гибкость увеличилась.
По табл.
5.2. интерполируя, определяем коэфициент
,
соотвествующий гибкости λ =43:
Так
как
,
то имеет место недонапряжение. Повторяем
расчет.
Третье
приближение.
Из условий устойчивости (5.1) находим
площадь:
Гибкость стержня:
По табл. 5.2. интерполируя, определяем
коэфициент
,
соотвествующий гибкости λ =46:
близко к
,
но по-прежнему имеет место недонапряжения.
Повторяем расчет.
Четвертое приближение.
Из (5.1)
оспределяем А:
Гибкость стержня:
По табл. 5.2. интерполируя, определяем
коэфициент
,
соотвествующий гибкости λ =47:
близко к
Проверяем напряжение в сечение отержня
для площади А = 14,7·10-4 м2
Имеет место недонапряжение.
Подсчитаем
процент напряжения:
Допускаемые
недонапряжения и перенапряжение не
должны превыщать 5% . В данном
случаенедонапряжение
.
Необходимо продолжить расчет.
Пятое приближение.
Площадь:
Гибкость:
По табл. 5.2. определяем
для λ =48:
Напряжение в стежне для:
Процент
напряжения:
Таблица
5.1
|
Форма сечения |
Площадь, сторона |
Минимальный радиус инерции |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итак, размеры подобранного сечения:
Радиус инерции:
Гибкость: λ = 48.
Определение велечины критической силы
и коэффициента запаса устойчивости.
Для подобранного стержня велечину
критической силы определяем по формуле
Ясинского, так как гибкость стержня λ
= 48 меньше предельной гибкости λ0=100(λ<
λ0).
Коэффициент запаса устойчивости
Таблица 5.2
|
Гибкость λ |
Значение |
|||
|
ст.1, ст2,ст. 3,ст.4 |
ст.5 |
чугун |
дерево |
|
|
0 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
10 |
0,99 |
0,98 |
0,97 |
0,99 |
|
20 |
0,96 |
0,95 |
0,91 |
0,97 |
|
30 |
0,94 |
0,92 |
0,81 |
0,93 |
|
40 |
0,92 |
0,89 |
0,69 |
0,87 |
|
50 |
0,89 |
0,86 |
0,57 |
0,80 |
|
60 |
0,86 |
0,82 |
0,44 |
0,71 |
|
70 |
0,81 |
0,76 |
0,34 |
0,60 |
|
80 |
0,75 |
0,70 |
0,26 |
0,48 |
|
90 |
0,69 |
0,62 |
0,20 |
0,38 |
|
100 |
0,60 |
0,51 |
0,16 |
0,31 |
|
110 |
0,52 |
0,43 |
0,16 |
0,25 |
|
120 |
0,45 |
0,37 |
— |
0,22 |
|
130 |
0,40 |
0,33 |
— |
0,18 |
|
140 |
0,36 |
0,29 |
— |
0,16 |
|
150 |
0,32 |
0,26 |
— |
0,14 |
|
160 |
0,29 |
0,24 |
— |
0,12 |
|
170 |
0,26 |
0,21 |
— |
0,11 |
|
180 |
0,23 |
0,19 |
— |
0,10 |
|
190 |
0,21 |
0,17 |
— |
0,09 |
|
200 |
0,19 |
0,16 |
— |
0,08 |
|
210 |
0,19 |
0,16 |
— |
0,08 |
|
220 |
0,19 |
0,16 |
— |
— |
Соседние файлы в предмете Механика
- #
- #
- #
- #
Расчет элементов металлических конструкций на центральное растяжение и сжатие
Центрально-растянутые элементы. Работа таких элементов под нагрузкой полностью соответствует диаграмме работы материала при растяжении.
Основная проверка для центрально-растянутых элементов — проверка прочности, относящаяся к первой группе предельных состояний.
Напряжения в центрально-растянутом элементе
σ=N / Aп ≤ Ryγc
где N— усилие в элементе от расчетных нагрузок; Aп — площадь поперечного сечения проверяемого элемента за вычетом ослаблений (площадь сечения нетто); Ry — расчетное сопротивление; γc — коэффициент условий работы.
Расчет по формуле выше предупреждает развитие пластических деформаций в ослабленном сечении элементов, выполненных из малоуглеродистых сталей и сталей повышенной прочности.
Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением Ruγu > Ry эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, выполняют по формуле σ=N / Aп ≤ Ruγu / γuγn
где γu — коэффициент надежности при расчете по временному сопротивлению.
Кроме прочности растянутых элементов, необходимо обеспечить их достаточную жесткость, чтобы избежать повреждения элементов при перевозке и монтаже конструкций, а также в процессе их эксплуатации уменьшить провисание элементов от собственного веса и предотвратить вибрацию стержней при динамических нагрузках.
Для этой цели проверяют гибкость растянутых элементов, которая не должна превышать максимально допустимых значений [λ], приведенных в таблице ниже
λ = lef/i ≤ λ
где lef — расчетная длина элемента; i — радиус инерции сечения.
Предельные гибкости [λ] растянутых элементов
|
Элементы конструкций |
Максимальная допускаемая гибкость |
||
|
в зданиях и сооружениях при нагрузках |
в затворах ГТС |
||
|
статиче ских |
динамических, приложенных непосредственно к конструкции |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Пояса и опорные раскосы плоских |
|||
|
ферм |
400 |
250 |
250 |
|
Прочие элементы ферм |
400 |
350 |
350 |
|
Нижние пояса подкрановых балок |
|||
|
и ферм |
— |
150 |
— |
|
Элементы продольных и поперечных связей в затворах ГТС |
150 |
||
|
Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок) |
300 |
300 |
|
|
Прочие элементы связей |
400 |
400 |
400 |
Примечания. I. В сооружениях, не подвергающихся динамическим воздействиям. гибкость растянутых элементов проверяют только в вертикальной плоскости. 2. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкциям, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на выносливость или в расчетах с учетом коэффициентов динамичности. 3. Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельную гибкость принимают как для сжатых элементов; при этом соединительные прокладки в составных элементах следует устанавливать не реже чем через 40i
Центрально-сжатые элементы. Эти элементы рассчитывают по первой группе предельных состояний, при этом для коротких элементов, длина которых превышает наименьший поперечный размер не более чем в 5-6 раз, проверяют прочность по формуле выше, а для длинных гибких элементов — устойчивость по формуле
σ = N/φA = Ryγc/γn
где А — площадь поперечного сечения брутто; φ — коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице ниже по наибольшей гибкости λ или по формулам в зависимости от условной гибкости элемента; при 0 < λ ≤ 2,5:
Коэффициенты φ продольного изгиба центрально-сжатых стальных элементов
|
Гибкость элемента |
Значения φ при Ry, МПа |
|||||
|
200 |
240 |
280 |
320 |
360 |
400 |
|
|
10 |
0,988 |
0,987 |
0,985 |
0,984 |
0,983 |
0,982 |
|
20 |
0,967 |
0,962 |
0,959 |
0,955 |
0,952 |
0,949 |
|
30 |
0,939 |
0,931 |
0,924 |
0,917 |
0,911 |
0,905 |
|
40 |
0.906 |
0,894 |
0,883 |
0,873 |
0,863 |
0,854 |
|
50 |
0,869 |
0,852 |
0,836 |
0,822 |
0,809 |
0,796 |
|
60 |
0,827 |
0,805 |
0,785 |
0,766 |
0,749 |
0,721 |
|
70 |
0,782 |
0,754 |
0,724 |
0,687 |
0,654 |
0,623 |
|
80 |
0,734 |
0,686 |
0,641 |
0,602 |
0,566 |
0,532 |
|
90 |
0,665 |
0,612 |
0,565 |
0,522 |
0,483 |
0,447 |
|
100 |
0,599 |
0,542 |
0,493 |
0,448 |
0,408 |
0,369 |
|
110 |
0,537 |
0,478 |
0,427 |
0,381 |
0,338 |
0,306 |
|
120 |
0,479 |
0,419 |
0,366 |
0,321 |
0,287 |
0,260 |
|
130 |
0,425 |
0,364 |
0,313 |
0,276 |
0,247 |
0,223 |
|
140 |
0,376 |
0,315 |
0,272 |
0,240 |
0,215 |
0,195 |
|
150 |
0,328 |
0,276 |
0,239 |
0,211 |
0,189 |
0,171 |
|
160 |
0,290 |
0,244 |
0,212 |
0,187 |
0,167 |
0,152 |
|
170 |
0,259 |
0,218 |
0,189 |
0,167 |
0,150 |
0,136 |
|
180 |
0,233 |
0,196 |
0,170 |
0,150 |
0,135 |
0,123 |
|
190 |
0,210 |
0,177 |
0,154 |
0,136 |
0,122 |
0,111 |
|
200 |
0,191 |
0,161 |
0,140 |
0,124 |
0,111 |
0,101 |
|
210 |
0,174 |
0,147 |
0,128 |
0,113 |
0,102 |
0,093 |
|
220 |
0,160 |
0,135 |
0,118 |
0,104 |
0,094 |
0,086 |
Коэффициенты μ для определения расчетных длин колонн и стоек постоянного сечения
|
Расчетная схема элемента |
μ |
Расчетная схема элемента |
μ |
|
|
1 2 0,7 |
|
0,5 1,12 0,725 |
Учитывая традиционное соотношение размеров элементов в металлических конструкциях, основной является проверка устойчивости.
По формуле, выведенной Эйлером, потеря устойчивости центрально-сжатым элементом, шарнирно закрепленным по концам (основной случай), происходит при критической силе
Ncr = π2EImin / l2ef
где Е — модуль упругости; Imin — минимальный момент инерции поперечного сечения элемента; lef — расчетная длина стержня.
Соответственно критические напряжения
где imin= √Imin/A — минимальный радиус инерции.
Формула Эйлера выведена в предположении, что Е — величина постоянная, т. е. критические напряжения не превосходят предел пропорциональности материала. Для малоуглеродистых сталей, имеющих предел пропорциональности σel = 200 МПа, из формулы ниже можно получить наименьшую гибкость, при которой применима формула Эйлера:
Гибкость стержней не должна превышать предельных значений для сжатых элементов (таблица ниже).
Значения предельной допустимой гибкости [λ] для сжатых стержней
|
№ позиции |
Элементы конструкций |
λ |
|
1 |
2 |
3 |
|
1 |
Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции: а) плоских ферм и пространственных конструкций из труб или парных уголков высотой до 50 м; б) пространственных конструкций из одиночных уголков труб или парных уголков высотой более 50 м |
180-60α 120 |
|
2 |
а) плоских ферм, сварных пространственных конструкций из одиночных уголков, пространственных конструкций из труб или парных уголков; б) пространственных конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединениями |
210-60α 220-40α |
|
3 |
Верхние пояса ферм, остающиеся незакрепленными в процессе монтажа |
220 |
|
4 |
Основные колонны |
180-60α |
|
5 |
Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т. п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок) |
210-60α |
|
6 |
Элементы связей (за исключением связей, указанных в п. 5), а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы |
200 |
|
7 |
Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечения, подверженные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости; элементы связей в затворах ГТС |
150 |
Примечание. α = N / φARyγc ≥ 0,5; в необходимых случаях вместо φ следует применять φе.
Проверка устойчивости центрально-сжатого элемента сводится к сравнению напряжений, равномерно распределенных по сечению, с критическим вычисленным с учетом случайных эксцентриситетов: σ=N/A ≤ σсr. Чтобы не вычислять каждый раз σсr для проверки устойчивости можно пользоваться формулой выше. Смысл коэффициента продольного изгиба φ состоит в том, что он уменьшает расчетное сопротивление до значений, обеспечивающих устойчивое равновесие стержня, т. е. до критического напряжения:
σсr = φ Ry или φ = σсrRy
С учетом влияния случайных эксцентриситетов
где σсr — критическое напряжение стержня, вычисленное по формуле Эйлера; σeсr — критическое напряжение стержня, сжимаемого силой, приложенной с возможным случайным эксцентриситетом е.
Содержание
1 Исходные данные
2 Расчетная схема
3 Определение требуемой площади сечения колонны
4 Определение требуемого минимального радиуса инерции
5 Подбор сечения колонны по сортаменту
6 Проверка принятого сечения:
6.1 Определение фактической максимальной гибкости
6.2 Определение фактического коэффициента продольного изгиба
6.3 Проверка устойчивости
7 Список литературы
1 Исходные данные
Колонна выполнена из прокатного двутавра с параллельными гранями полок. Сосредоточенная расчетная нагрузка N = 600,00 кН. Коэффициент надежности по назначению γn = 0,95; нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению N = 600,00 • 0,95 = 570,00 кН. Геометрическая длина колонны l = 6,9 м. Сталь класса С245, расчетное сопротивление по пределу текучести Ry = 240 мПа = 24 кН/см2. Коэффициент условия работы γс = 0,95; Колонна жестко закреплена внизу и шарнирно подвижна вверху
2 Расчетная схема
Расчетная схема колонны Сечение колонны
а) N =570,00 кН
А) Б)
Рис. 1 а) расчетная схема колонны; б) сечение колонны
Для данной расчетной схемы коэффициент проведения длины μ = 0,7. Расчетная длина колонны Lef = μ•l = 0,7*6,9 = 4,8м.
3 Определение требуемой площади сечения колонны
Задаемся гибкостью колонны λ = 100, определяем условную гибкость
λусл= λ
; λусл= 100 = 3,41≈3,4; по условной гибкости
определяем коэффициент продольного изгиба φ = 0,562;
Определяем требуемую площадь:
A= N/ φ*Ry*γc= 570/ 0,562*24,0*0,95= 44,0 см2
4 Определение требуемого минимального радиуса инерции
Определяем требуемый минимальный радиус инерции (по заданной гибкости λ=100)
i= Lef/λ= 480/100=4,8см
5 Подбор сечения колонны по сортаменту
По требуемым площади сечения и радиусу инерции подбираем по сортаменту двутавров с параллельными гранями полок. Ближе всего подходит двутавр 30Ш3, который имеет следующие характеристики: А = 87,00 см ; ix = 12,70 см; iy = 4,80см.
h= 299мм; b= 200мм
6 Проверка принятого сечения
6.1 Определение фактической максимальной гибкости
– определяем наибольшую фактическую гибкость (наибольшая гибкость будет относительно оси у—у, так как радиус инерции относительно оси у—у меньше радиуса инерции относительно оси х—х, а расчетные длины относительно этих осей одинаковы):
λy= Lef/ iy; λу= 480/4,80=100,00
6.2 Определение фактического коэффициента продольного изгиба
Находим условную гибкость
λусл= λу= 100,00=3,40
– по условной гибкости находим фактическое значение коэффициента продольного изгиба (по интерполяции) φ = 0,562;
– проверяем условие, чтобы гибкость была не больше предельной гибкости, установленной СНиП П-23-81*. Для основных колонн предельная гибкость
λпред. = 180 — 60α, здесь α= N/φ*A*Rу*γc = 570,00 /0,562•87,00 •24,0•0,95 = 0,51 >0,5;
λпред. = 180 — 60•0,51 = 149,4; λy < λпред. =100< 149,4; гибкость в пределах нормы.
6.3 Проверка устойчивости
δ=N/ φ*A=570,00/0,562*87,00=11,6 кН/см2 < Ry* γc= 24,0*0,95=22,8 кН/см2
Вывод: несущая способность стержня колонны обеспечена. Принимаем в качестве стержня двутавр 30Ш 3.
Колонна К-1
7 Список литературы
1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.- М.: — ЦИТП Госстроя СССР, 1988. – 34с.
2. СНиП II -23-8* Стальные конструкции. — М.: — ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 96с.
3. Сетков В.И., Сербин Е.П. Строительные конструкции. – М.: ИНФРА-М, 2012. – 448с.
Для двутавра №20 (материал Ст 3, [σ]= 160 МПа), определить допускаемую нагрузку (грузоподъемность) из условия устойчивости, заменить двутавровое сечение:
а) трубчатым заданного профиля,
б) сечением из 2х равнополочных уголков.
Сравнить варианты сечений (двутавр, трубчатое сечение, сечение из уголков) по устойчивости и расходу материала.
- Определим допускаемую нагрузку (грузоподъемность) по формуле
Для двутавра № 20 площадь поперечного сечения А=26,8 см2 (Сортамент).
Для определения коэффициента продольного изгиба φ необходимо вычислить значение гибкости λ.
В формуле 
коэффициент приведения μ, зависящий от способа крепления стержня, для данной схемы равен 0,7.
Длина стержня ℓ=4м= 400 см. Чтобы определить минимальный радиус инерции сечения imin. для двутавра № 20 из сортамента выпишем радиусы инерции: iх=8,28 см, iу= 2,07 см. Принимаем минимальный радиус инерции imin = iу= 2,07 см.
Вычисляем гибкость:
По таблице методом интерполяции определяем коэффициент продольного изгиба φ:
λ =130 φ=0,40
λ =140 φ=0,36.
Тогда для λ =135,26
Определяем допускаемую нагрузку по формуле
Fдоп = 0,378 ∙ 26,8∙10-4м2 ∙ 160МН/м2 = 0,162МН = 162кН.
2. Заменим двутавр трубчатым сечением.
Сторона треугольника: а.
Сторона внутреннего треугольника:
Площадь фигуры А =Авнеш — Авнут.
Рассмотрим треугольник
Высота внешнего треугольника и его площадь:
Для внутреннего треугольника:
Тогда площадь трубчатого треугольника:
Моменты инерции для равнобедренного треугольника:
Для внешнего треугольника (b=a, h=0,866a):
Для внутреннего треугольника (b=0,9a, h=0,866∙0,9∙a=0,78а):
Для всего сечения:
Тогда радиус инерции:
Геометрические характеристики сечения, которое требуется подобрать:
Определим необходимую площадь по формуле
,
для этого зададимся значением коэффициента φ произвольно от 0 до 1.
Первое приближение Пусть φ1=0,6. Тогда по формуле
Тогда из формул геометрических характеристик:
Определяем гибкость подобранного сечения по формуле
По таблице методом интерполяции определим коэффициент продольного изгиба:
Разница между коэффициентами должна быть не > 5%.
Выполняем второе приближение.
Выполняем третье приближение.
Проверка:
Останавливаемся на данном варианте подбора.
Окончательно подбираем трубчатое сечение со стороной а=13,13см.
- Теперь подберем сечение из двух уголков.
Допускаемая нагрузка (см.п.1) F=162 кН.
Решаем задачу методом приближений.
Предварительно задаемся коэффициентом φ от 0 до 1.
Пусть φ1=0,6.
Тогда по формуле
Подбираем два равнополочных уголка 90×90×6 , А=2∙10,61=21,22 см2.
Моменты инерции определяем по формулам перехода:
Для выбранных уголков 90×90×6 из сортамента х0=2,43см.
Тогда 
Минимальный момент инерции сечения:
Тогда радиус инерции сечения:
Для подобранного сечения вычислим гибкость:
По таблице определяем 
Проверим разницу между коэффициентами
Выполняем второе приближение.
Подбираем 2 уголка 70×70×6 , А=2∙8,15=16,3 см2.
Третье приближение.
Подбираем два уголка 75×75×6, А=2∙8,78=17,56 см2
Это допустимо. Окончательно подбираем сечение из двух уголков 75×75×6.
4. Сравним варианты сечений стойки (двутавр №20, трубчатое треугольное сечение со стороной а=13,13 см, сечение из двух равнополочных уголков 75×75×6) по устойчивости и по расходу материалов.
Для каждого вида сечения следует определить коэффициент запаса устойчивости:
, где F=162 кН, а Fкр определим по формуле Эйлера либо по эмпирической формуле Ясинского в зависимости от гибкости.
Материал сечений — Ст3, значит λпред=100.
Двутавр. λ=135,26 (см. п.1)
λ > λпред, применяем формулу Эйлера.
Коэффициент запаса устойчивости 
.
Площадь двутавра №20 А=26,8 см2
Трубчатое сечение
λ =78,87< λпред, применяем ф. Ясинского:
( эмпирические коэффициенты а=305МПа, b=1,12МПа для Ст3).
Тогда 
Для подобранного трубчатого сечения со стороной а=13,13см
Сравнение вариантов покажем в таблице:
Как показывают данные таблицы, трубчатое сечение и сечение из двух уголков наиболее рациональны по устойчивости и расходу материалов.
-
26.05.2023
- Просмотров: 93962
-
Печатать
В данном материале приводится online интерполяция наиболее часто используемых таблиц СНиП II-23-81* (СП 16.13330.2011).
От Вас требуется ввести в синие ячейки полученные Вами числа и через 1-2 секунды в красной ячейке получите искомое значение.
Таблица 72 — Коэффициенты ϕ (фи) продольного изгиба центрально-сжатых элементов
Примечание. Значение коэффициентов ϕ в таблице увеличены в 1000 раз.
К началу
Таблица 74 — Коэффициенты ϕe (фи е) для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии
Примечания: Значения коэффициентов ϕe в таблице увеличены в 1000 раз. Значение ϕe принимать не выше значений ϕ.
К началу
Таблица 75 — Коэффициенты ϕe (фи е) для проверки устойчивости внецентренно-сжатых ( сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии
Примечания: Значения коэффициентов ϕe в таблице увеличены в 1000 раз. Значение ϕe принимать не выше значений ϕ.
К началу