Площадь понтона как найти

УДК 539.1

РАСЧЕТ

ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ПОНТОНА

Галабурдин А. В., Метальникова В. В.

Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону, Российская Федерация 5339850@mail.ru

UDC 539.1

PONTOON CARRYING CAPACITY CALCULATION

Galaburdin A. V., Metalnikova V. V.

Don State Technical University, Rostov-on-Don, Russian Federation

Рассмотрен метод расчета грузоподъемности понтона, который сводится к решению обыкновенного дифференциального уравнения относительно глубины погружения понтона в воду. Метод реализуется с помощью системы компьютерной математики Maxima.

Ключевые слова: грузоподъемность понтона, обыкновенные дифференциальные уравнения.

5339850@mail.ru

The paper considers the method of calculating the carrying capacity of a pontoon, which reduces to solving an ordinary differential equation with respect to the depth of the pontoon’s immersion. The proposed method is realized using the Maxima computer mathematics system.

Keywords: pontoon carrying capacity, ordinary differential equations.

Введение. Понтоны представляют собой плоскодонные несамоходные судна, служащие временными опорами, например, в конструкции понтонного моста. Большое количество работ посвящено расчету грузоподъемности понтонов, теоретическому [1-4] и экспериментальному [5-6] изучению их плавучести.

Материалы и методы. Авторами рассматривается способ расчета понтона при действии статической и динамической нагрузок. Понтон имеет форму цилиндра, основания которого представляют собой часть круга, заключенного между его диаметром и параллельной диаметру хордой (рис. 1).

Рис. 1 Поперечное сечение понтона с параметрами: Н — высота, h — глубина погружения в воду

Для увеличения непотопляемости и жесткости понтона внутри корпуса закреплены продольные и поперечные вертикальные переборки (рис. 2).

а) б)

Рис. 2. Расположение продольных (а) и поперечных (б) переборок

Понтон изготовлен из листовой стали. Предполагается, что толщина дна понтона вдвое больше, чем толщина остальных стенок. Масса понтона определялась по формуле:

Мр = БЬр,

где £ — площадь поверхности стального листа, который использовался при изготовлении понтона, Ь — толщина стального листа, р — плотность стали.

Площадь £ включает площадь боковой поверхности понтона £б, площади двух торцов и двух поперечных переборок 4£Т, площади трех продольных переборок 3£п, а также площади листа, используемого для усиления дна понтона £д:

£= 8б+48г+38п+ 8д. Площадь боковой поверхности вычислялась по формуле:

£б=Р^

где ё — длина понтона; Р — периметр торца понтона, определяется из выражения:

Р = 2г + 2г*агсв1пН + 2л/ г2 -Н2 . г

Площади торца понтона, продольных переборок, а также листа стали, используемого для усиления дна, определялись по формулам:

8Т = г2 штат Н + Н^г2 — Н2 ;

£п=Ий; = 2^

— Н2

Объем воды, вытесняемой понтоном:

V = Уп — Уа ,

где Уп — объем понтона; У0 — объем части понтона, находящейся над поверхностью воды. Указанные параметры определяются по формулам;

Уп = =

тс

2 • Н г агсб1п—ъ

Н^г2 — Н2 | й;

V =| г 2 агсБт + (Н — И г 2 -(Н — И )2

й.

Сила, действующая вертикально вниз на нагруженный понтон, находящийся на воде:

Рт = мр8 + Р,

где Р — вес груза.

Сила, действующая на нагруженный понтон вертикально вверх:

¥а (И) = У ( И )рg.

Это гидростатическая сила (сила Архимеда), пропорциональная массе вытесненной воды. Глубину погружения понтона можно определить из уравнения:

Ра (И) = Рт.

Зная предельную глубину погружения, можно определить предельно допустимый вес груза.

Если нагрузка на понтон изменяется во времени, следует перейти к иной постановке задачи. Чем быстрее изменяется загрузка, тем отчетливее проявляются динамические процессы, и тем значительнее отличие состояния понтона от статического. Наибольшее отличие будет иметь место в случае мгновенного приложения нагрузки. Рассмотрим следующий случай.

Считаем, что на расположенный на воде понтон мгновенно прикладывается вертикальная сила, адекватная весу груза. Вертикальное движение, совершаемое понтоном в этом случае, описывается дифференциальным уравнением:

(

Р

Мр +-

V Р g)

й 2 у

Ж2

= -Ра (у)+ Mpg ъ Р ,

где у — вертикальное смещение понтона.

г

В этом уравнении не учтена сила сопротивления воды, пропорциональная скорости вертикального движения. Учитывая достаточно большую массу понтона, естественно предположить, что данная скорость будет достаточно мала и, следовательно, силой сопротивления можно пренебречь. Кроме того, можно предположить, что вертикальные перемещения понтона будут доста-

Н — у

точно малыми и величину

r

также можно считать малой. Это позволяет несколько упростить

выражение, определяющее гидростатическую силу:

f f ~ — У

fa (У) = pg

Vn -1 r2 arcsin Н—У + (H — у r2-(H — у )

d

pg (Vn — 2r (H — у) d).

В итоге получили линейное дифференциальное уравнение:

(

P

и2

мр +. р g)

d 2 у

dt2

+ 2rdpgy = -pg (Vn — 2rHd) + M g + P.

Считая, что в начальный момент времени понтон находился на воде в состоянии покоя, данное уравнение следует решать при начальных условиях:

У(0) = к ;

dy (о) = 0 dt ‘

где hc — глубина погружения ненагруженного понтона. Определяется из уравнения:

Fa (h) = мП g.

Результаты исследования. Представленный метод реализован с использованием системы компьютерной математики Maxima [7]. Ниже представлены последовательность расчета и графические результаты.

Ввод исходных данных

Н -высота пантона, с! -длина, г -радиус, Ь -толщина стального листа, Ср- плотность стали, Су- плотность воды, Рт- вес груза

(%il)H:l.;d:5;r:3;b:0.01;Gp:7800;Gv:1000;Pm:90000;

(%ol) 1

(%о2) 5

(%оЗ) 3

(%о4) 0.01

(%о5) 7800

(%о6) 1000

(%о7) 90000

Определение силы Архимеда, как функции от глубины погружения h

(%i8) Fm-(h):=Gv:<4l:t:(asin(H.’n

Вычисление массы пантона

(%i9) Mp:2*rM*b*Gp*(l+asin(№r)+sqrt(l-HA2/rA2))+2 V (%il 0) MP: 3 *b :|:Gp:|:(asiii(H i-) +г»2+Н^ф1(гА2-Нл2))+3:1:H:t:d:tbGp+2:t:dsqit(r- 2-H 2) *b*Gp$ (%il 1) Mp:Mp+MP$

L4QQ/J

(%il2) find_root(Far(h)=Mp*9.8+Pm, h, 0. Н); (%о12) 0.69153412408757

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Расчет глубины погружения ненагруженного пантона

(%il3) find_root(Far(h)=Mp*9.8, h, 0. Н); (%о13) 0.38154719536195

(%il4) hc:%;

(%о14) 0.38154719536195

Расчет глубины погружения пантона в случае динамического нагружения

Определение отдельных слагаемых дифференциального уравнения описывающего вертикальные колебания пантона

(%i 15) р:-Gv*d*(asin(H/r)*rA2+H*sqrt(rA2-HA2)-21*г!*Н)*9.8+(Мр*9.8+Pin)$

(%il6) а:2*d*Gv*r *9.8/(Mp+Pin/9.8)$

(%il7) c:p/(Mp+Pni/9.8)$

(%il8) depends (у Л); (%ol8) fy(t)J

(%il9) ode2(Fdiff(y.t.2)+a*y=c. y. t)$

(%i20) ic2(%,t=0,y=hc,diff(y,t)=0)$

rat: replaced0.38154719536195 by 8664511/22708884 = 0. 38154719536195

(%i21) float(%). numer; (%i21) float(%), numer;

(%o21)у =0.69207852445943-0.31053132909747 cos(3.815299144901825 t)

(%i22) vxplot2d([0.65813046291176-0.3348894667023 *cos(3.941601118125976*t)], [t,0,5] [gnuplot_preamble, «set grid;»], [nticks,25])$

■(ZT

— 0 1 2 3 4 5

Представленный график описывает вертикальные колебания понтона, возникающие при нагрузке

Рт = 9-104 Н. Как видно из графика, амплитуда колебаний в этом случае равна высоте понтона Н.

Заключение. Разработанный метод расчета позволяет с помощью относительно простой модели получить информацию о грузоподъемности понтона под действием как статической, так и динамической нагрузок.

Библиографический список

1. Васильев, А. Ю. Затухание свободных колебаний шара нейтральной плавучести в вязкой стратифицированной жидкости / А. Ю. Васильев, Ю. Д. Чашечкин // Прикладная математика и механика. — 2009. — Т. 73, № 5. — С. 776-786.

2. Черданцев, C. В. Уравнения движения понтонов в зумпфах угольных разрезов / C. В. Черданцев // Вестник Кузбас. гос. техн. ун-та. — 2013. — № 1(95). — С. 7-10.

3. Черданцев, C. В. Боковая качка понтонов в зумпфах угольных разрезов / C. В. Черданцев, Н. В. Черданцев // Вестник Кузбас. гос. техн. ун-та. // КиберЛенинка. — Режим доступа : https://cyberleninka.rU/article/n/bokovaya-kachka-pontonov-v-zumpfah-ugolnyh-razrezov (дата обращения : 20.10.2019).

4. Наумов, В. А. Численный метод решения трехмерной задачи равновесия сферического тела на тросе в потоке / В. А. Наумов, И. М. Ахмедов // Известия Калинингр. гос. техн. ун-та. — 2015. — № 37. — С. 63-72.

5. Монахов, В. П. Измерение плавучести физических тел / В. П. Монахов // РИА Стандарты и качество. — Режим доступа : https://ria-stk.ru/mi/adetail.php7ID =41210 (дата обращения : 20.10.2019).

6. Мелехин, Д. Д. Экспериментальные исследования плавучести прямоугольного параллелепипеда / Д. Д. Мелехин, В. Ф. Першин // Международный студенческий научный вестник. — 2015. — № 3. — С. 205-206.

7. Чичкарев, Е. А. Компьютерная математика с Maxima. Руководство для школьников и студентов / Е. А. Чичкарев. — Москва : ALT Linax, 2012. — 384 c.

• Проверка плавучести

Проверка
плавучести
парома или отдельного судна со­стоит
в определении запаса высоты надводного
борта в ме­стах, где осадка может быть
наибольшей. Кроме того, проверяется,
что горизонтальная часть днища нигде
не выходит из воды. Запас плавучести
запрещается нормировать суммарным
запасом грузоподъемности плавучих
опор.

Запас
надводного борта от уровня спокойной
воды до па­лубы принимается не менее
0,1 м. При отсутствии палубы над­водный
борт измеряется до верха борта и должен
быть не менее 0,2 м. На широких реках
надводный борт увеличивает­ся на 0,6
м (половина высоты волны) или производится
повышение борта наращиванием фальшбортов.

Суммарная
осадка любой точки парома, отстоящей
от продольной и поперечной осей расчетной
площади ватерлинии на горизонтальные
расстояния x
и z,
получается сло­жением средней осадки
с осадками от крена и дифферента
(поперечного и продольного наклонений
парома):

где
тангенсы углов крена и дифферента
вычисляются по формулам

;

Мx
и Мz
— дифферентующий
и кренящий паром (судно) моменты внешних
сил и собственных весов частей парома,
вы­числяемые как суммы произведений
весов на плечо их прило­жения
относительно оси площади ватерлинии
парома. Опро­кидывающий момент от
ветрового давления, приложенного в
невыгодную сторону, учитывается только
в кренящем или только в дифферентующем
моменте и вычисляется по фор­муле

где

— расчетная ветровая нагрузка, кгс/м²;

—
площади вертикальных парусных поверхностей
паро­ма и нагрузок на нем, м²;

—
коэффициенты заполнения этих площадей;

—
высоты центров парусных площадей над
уровнем воды, м.

Расчет:

Проверка
возможности перевозки пролётного
строения длиной 130,57 м на плавучей опоре
из 26 понтонов П-12, по условиям остойчивости
и плавучести.

Рис.2
Схема плавучей опоры:

Вес
секций понтона 26 x
12 = 312 тс. Размеры плавучих опор в плане:
L
= 24 м, B
= 19,5м, высота понтона до палубы 3 м, полная
высота 3 м. Понтоны объединены двутавровыми
балками на котороые поставлены инвентарные
надстройки. Плавучие опоры соединяются
с пролётным строением в жёсткую систему
тросовыми расчалками:

Расчетная
площадь ватерлинии одного понтона П-12
равна 18 м²,
следовательно, для плавучей опоры А=468
м².
Вес понтона составляет 12тс. При весе
оборудования , равном 1.36тс, осадка от
собственного веса понтонов и опоры

=0,74 м.

Момент
инерции площади ватерлинии опоры
получается равным: относительно
поперечной оси площади ватерлинии

;

относительно
продольной оси

.

Проверка
остойчивости отдельной плавучей опоры
(с надстройкой весом 23 тс при подведении
её для снятия пролётного строения):

Принимая
упругие деформации=0,1м, возможные
колебания воды
=0,25м,
высоту балок днища в трюме понтонов
=0,12м,
а водный балласт заливаемым в 18 понтонов
из 26 имеющихся в опоре, найдём необходимые
составляющие веса водного балласта
опоры. Для снятия пролётного строения
необходим вес балласта, равный опорной
реакции под плавучей опорой G=
579тс. Запас на исправление крена

Q2==144,8тс,

запас
на деформации

Q3=тс.

Балласт
на изменение уровня воды

Q4=тс.

“Мёртвый”
балласт

Q5=тс.

Суммарный
вес балласта:

тс.

Общая
осадка от балласта и собственных весов
конструкции надстройки, понтонов

м.

Высота
надводного борта

м,

что
достаточно. Высота заливки балласта в
18 понтонах составляет

м,

что
меньше высоты трюмов до палубы, равной
3м.

Сумма
собственных моментов инерции площади
залитых балластом отсеков
.

Водоизмещение
опоры вычисляется через расчётную её
осадку:
тс.

Поперечная
метацентрическая высота опоры

Остойчивость
обеспечена, поскольку метацентрическая
высота опоры с балластом больше, чем
0,15 её ширины (2,9м).

Проверка
плавучести

Проверка
плавучести производится с учётом крена
от ветрового давления, для высоты
надстройки

м

над
водой составляющего

.

Ветровой
кренящий момент от давления ветра на
надстройку, имеющую коэффициент
заполнения Kс=0,4
и ширину 6м, составляет:

Крен
опоры

.

Дополнительная
осадка борта

м

незначительна,
её величиной можно пренебречь.

Соседние файлы в папке ПОЯСНИЛОВКА

• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #

  21.04.201951.2 Кб9Опора13.xls

• #